Методика расчета несущей способности сваи трубчатая металлическая СМОТ с противопучинной оболочкой ОСПТ Reline Фундаментпроект

НАКОНЕЧНИКАМИ А2, А3, А4, А5, А6, А7
СЕРИИ 1.411.3-11СМ.13
«СВАЯ МЕТАЛЛИЧЕСКАЯ ТРУБЧАТАЯ

СМОТ»

МОСКВА 2015

способности свай О 219мм и О 325мм с анкерными наконечниками

А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13 «Свая металлическая трубчатая СМОТ»


Содержание
Введение 3
Исходные данные 4
Способ погружения свай и расчетные нагрузки 4
Краткая инженерно-геологическая характеристика площадок 6
Методика расчета несущей способности свай площадки 1 (для талых грунтов) по СП24.13330.2011 (СНиП 2.02.03-85) 10
4.1 Расчеты несущей способности сваи для площадки 1 14
4.1.1 Расчет эталонной сваи 15
Методика расчет несущей способности свай площадки 2 (для вечномерзлых грунтов) по СП25.13330.2012 (СНИП 2.02.04-88) 18
Расчеты несущей способности сваи для площадки 2 20
Расчет эталонной сваи 21
Расчет анкерной сваи А2 24
Расчет анкерной сваи А3 29
Расчет анкерной сваи А4 33
Расчет анкерной сваи А5 37
Расчет анкерной сваи А6 41
Расчет анкерной сваи А7 47 Заключение 49 Рекомендации по применению анкеров А2, А3, А4, А5, А6, А7 по серии 1.411.3-11см.13
«Свая металлическая трубчатая СМОТ» по типам грунтов 50

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

Список исполнителей

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
2

Начальник СП ПСО
Главный инженер СП ПСО

Е.Б. Козлова
Н.Б. Кутвицкая

Главный конструктор СП ПСО - В.А. Тимаков

Главный специалист
Руководитель группы Руководитель группы Ведущий инженер

- В.А. Трунева
Е.А. Мельников
С.А. Северьянова
Н.М. Подольная

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

Введение
Настоящая методика расчета несущей способности свай 0219мм и 0325мм с анкерными наконечниками А2, АЗ, А4, А5, А6, А7 по серии 1.411.3-11см. 13 «Свая металлическая трубчатая СМОТ» позволяет проводить расчеты при проектировании свайных фундаментов с анкерными сваями по серии «Свая металлическая трубчатая СМОТ».
Для разработки методики расчета несущей способности свай использованы материалы, предоставленные Заказчиком:
«Серия 1.411.3.3-11см.13 Свая металлическая трубчатая «СМОТ». Материалы для проектирования», разработанный ЗАО «УЗПТ «Маяк»;
- чертежи шифр 4570РД1.6.Р.03.КУ.182.000.АС.000 (лист 13), шифр 4570РД2-
2.ОО.Р.ОЗ.КУ.182.ООО.АС.ООО (лист4), разработанные ОАО «ВНИПИгаздобыча»;
чертежи шифр 4570РД1.1.Р.03КУ182.000.ИИ.000 (лист 2,3), разработанные ОАО
«ВНИПИгаздобыча»;
чертежи шифр 4570РД1.5.Р.03КУ523.000.ИИ.000 (лист 2,3), разработанные ОАО
«ВостСиб АГП».

Цель данной работы - методика расчета несущей способности свай Ø219мм и Ø325мм с анкерными наконечниками типа А2, АЗ, А4, А5, А6, А7 по серии 1.411.3-11см.13 «Свая металлическая трубчатая СМОТ» для двух типов грунтовых условий на примере площадок:
Площадка 1- площадка кранового узла N182 находится на территории Республики Саха (Якутия) Ленского района, и расположенная на 181,5 км трассы магистрального газопровода "Сила Сибири", участок Чаянда-Ленск;
Площадка 2- площадка КУ N522.8 на территории Республики Саха (Якутия) Олекминского района, расположенная на ПК5015+30.00 трассы магистрального газопровода "Сила Сибири" на участке КС-1 «Салдыкельская» - КС-2 «Олекминская».

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
3

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

Исходные данные
В расчете несущей способности свай на вдавливание, выдергивание и на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения рассмотрены сваи анкерного типа А2, АЗ, А4, А5, А6, А7 по серии 1.411.3-11см.13 «Свая металлическая трубчатая СМОТ». Расчеты выполнены для 2-х типов инженерногеологических условий, соответственно - площадка 1, площадка 2.

Способ погружения свай и расчетные нагрузки
В данной работе рассмотрены сваи анкерного типа А2, АЗ, А4, А5, А6, А7 по серии 1.411.3-11см.13 «Свая металлическая трубчатая СМОТ» диаметрами 219 мм и 325 мм с толщиной стенок 8мм. Способы погружения свай в грунты разных типов в соответствии с требованиями нормативных документов (СП 24.13330.2011 «СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты» и СП 25.13330.2012 «СНиП 2.02.04-88 «Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах») рассмотрены два способа погружения свай:
для талых грунтов (площадки 1) - буровой;
для мерзлых грунтов (площадка 2) - буроопускной.
Буровой способ погружения. В предварительно пробуренные под глинистым раствором скважины большего диаметра с последующим заполнением бетонным раствором, устанавливается металлическая труба с анкером. После её установки заполняется внутренняя полость. Заполнение скважины и внутренней полости трубы рекомендуется принять бетоном класса не ниже В15. Нагрузку допускается передавать после полного набора прочности бетона. Бетонный раствор в расчете принимаем плотностью 2,2 т/м3.
Буроопускной способ погружения. В предварительно пробуренные скважины большего диаметра ( не менее чем на 5 см больше диаметра сваи) с последующим заполнением ц.п. раствором, устанавливается металлическая труба с анкером. После её установки заполняется внутренняя полость. Заполнение скважины и полости трубы рекомендуется принять ц.п. раствором марки не ниже М100 или бетоном класса не ниже В7,5, а в пределах слоя сезонного промерзания и выше - бетоном класса не ниже В15. Нагрузку допускается передавать после полного смерзания сваи с раствором и грунтом. Бетонный раствор в расчете принимаем плотностью 1,8 т/м3.
Расчетная схема нагружения в соответствии с заданием:
величина вдавливающей нагрузки - 1\1вд =300,0 кН.
величина выдергивающей нагрузки-1Чвыд= 150,0 кН. Уровень ответственности сооружения принят - II.
Коэффициент надежности по ответственности Yn = 1,15 (СП 24.13330.2011«СНиП

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
4

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

2.02.03-85 Свайные фундаменты).
Расчеты выполнены в соответствии с требованиями следующих нормативных документов:
- СП 24.13330.2011 «СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты»;
СП 25.13330.2012 «СНиП 2.02.04-88 «Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах».
Несущая способность сваи для восприятия вдавливающей и выдергивающей нагрузок, а также на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения определяется для двух моделей контакта сваи:
модель 1 - несущая способность сваи рассчитывается на контакте металлической сваи с раствором (металл - раствор), заполняющим полость скважины, тогда uн соответствует периметру металлической сваи;
модель 2 - несущая способность сваи рассчитывается на контакте условной сваи с грунтом (раствор - грунт), где условная свая - это свая сформировавшаяся при заполнении раствором полости сваи и скважины, тогда uн соответствует периметру условной сваи (диаметру скважины).
Для оценки эффективности различных видов анкеров для всех типов геологических условий и для обеих расчетных моделей рассчитана несущая способность «эталонной» сваи из металлической трубы без анкеров, имеющей диаметры, соответствующие рассмотренным анкерным сваям.
Диаметр скважин принят для «эталонной» сваи (без анкера):
при диаметре трубы 219мм - 300мм,
при диаметре трубы 325мм - 400мм.
Для анкерных свай диаметр скважин принят равным не менее диаметра анкера (см. описание соответствующего анкера).

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
5

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

3. Краткая инженерно-геологическая характеристика площадок.
Площадка 1 кранового узла N182 находится на территории Республики Саха (Якутия) Ленского района и расположена на км 181.5 трассы магистрального газопровода "Сила Сибири", участок Чаянда-Ленск. Этап 1.

Рисунок 1 - Инженерно-геологический разрез, характеризующий расчетные условия площадки 1.

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
6

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

По заданию заказчика поверхность спланирована насыпью толщиной 1,0 м. Насыпь подстилается почвенно-растительным слоем.
Принято, что насыпь отсыпается из песков мелких и пылеватых при степени влажности
Sr>0,95 или из глинистых грунтов при показателе текучести I1>0,5.
Нормативная глубина сезонного промерзания сезонно-мерзлого слоя (СМС) равна 2,4м. Принято, что насыпь отсыпана на сезонно-мерзлый слой в весенне-летнее время (СМС максимальной глубины). Грунты сезонно-мерзлого слоя (СМС) представлены суглинком нельдистым незаселенным с I1 = - 0,423<0,500.
Расчетная глубина сезонного промерзания грунта принимается равной hfh= 3,1 м, из которых:
сильнопучинистый насыпной грунт толщиной hfh= 0,7 м от спланированной насыпи;
слабопучинистый грунт толщиной hfh= 2,4 м.
И н же н е р н о - ге ол о г и ч е с к и е у с л о в и я н и же с е зо н н о - м е р з л о го с л оя С М С характеризуются распространением до глубины разведочной скважины 17,0 м от природной поверхности рельефа суглинком твердым ненабухающим.
Грунты находятся в талом состоянии и используются по принципу II в соответствии с рекомендациями СП 25.13330.2012, т.е. с сохранением талого состояния.

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
7

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

Площадка 2. Магистральный газопровод «Сила Сибири». Этап 2.2 Участок «КС-1 «Садыкельская» - КС-2 «Олекминская». Крановый узел № 523

Рисунок 2 - Инженерно-геологический разрез, характеризующий расчетные условия площадки 2.

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
8

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

По заданию заказчика поверхность спланирована насыпью толщиной 0,5 м. Насыпь подстилается почвенно-растительным слоем толщиной 0,2 м.
Принято, что насыпь отсыпана песками мелкими и пылеватыми при степени влажности
Sr>0,95 или из глинистых грунтов при показателе текучести I1 >0,5.
Нормативная глубина сезонного оттаивания СТС природных грунтов равна 2,2 м. Насыпь отсыпана на сезонно-талый слой. Грунты сезонно-талого слоя (СТС) представлены песком средней крупности, средней плотности, малой степени водонасыщения непучинистые и насыпным грунтом.
В расчете значения касательной силы морозного пучения расчетная глубина пучения принимается равной 0,7 м.(насыпь), т.к. грунты СТС непучинистые.
Инженерно-геологические условия ниже сезонно-талого слоя СТС характеризуются распространением до глубины 13,6 м от природной поверхности рельефа без учета планировки слабольдистого песка средней крупности (в мерзлом состоянии). Пески средней крупности подстилаются:
в интервале глубин от 13,6 м до 15,0 м суглинком легким пылеватым слабольдистым;
в интервале глубин от 15,0 м и до глубины разведочной скважины (17,0 м) супесью песчанистой слабольдистой.
Средняя температура грунтов по глубине погружения сваи ниже сезонно-талого слоя СТС в соответствии с заданием равна минус 0,2°С. Грунты находятся в мерзлом состоянии и используются по принципу I в соответствии с рекомендациями СП 25.13330.2012.

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
9

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

4. Методика расчета несущей способности свай площадки 1 (для талых грунтов) по СП24.13330.2011 (СНиП 2.02.03-85)
Примечание: Ссылки на пункты и номера формул соответствуют пунктам и номерам формул СП24.13330.2011.
Сваю работающую на сжимающую нагрузку по несущей способности грунта
основания рассчитываем исходя из условия:

Fd - несущая способность сваи;
N - расчетная нагрузка, передаваемая на сваю;
= 1,4 - коэффициент надежности по грунту (п.7.1.11);
= 1 - при односвайном фундаменте;
= 1,15 - коэффициент надежности по назначению (ответственности) сооружения.
Согласно СП24.13330.2011, п.7.2.6 несущую способность Fd, кН (тс), буровой сваи, погружаемой с выемкой грунта и заполняемой бетонным раствором, работающей на сжимающую нагрузку следует определять по формуле:


- коэффециент условий работы сваи в грунте, принимаемый = 1;
- коэффециент условий работы грунта под нижним концом = 1;
R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа (тс/м2), принимаемое по п.7.2.7;
А - площадь опирания сваи, м2;
u - наружный периметр поперечного сечения ствола сваи, м;
fi - расчетное сопротивление i-ro слоя грунта основания по боковой поверхности сваи, кПа (тс/м2), принимаемое по табл.7.3;
hi - толщина i-ro слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;
- коэффициент условий работы грунта по боковой поверхности сваи, зависящий от способа образования скважины и условия бетонирования, принимаемый по табл. 7.6.

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
10

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

Сваю работающую на выдергивающую нагрузку по несущей способности грунта основания рассчитываем исходя из условия:


Fdu - несущая способность сваи по боковой поверхности;
Nвыд - расчетная выдергивающая нагрузка, передаваемая на сваю;
= 1,4 - коэффициент надежности по грунту (п.7.1.11);
= 1 - при односвайном фундаменте;
= 1,15 - коэффициент надежности по назначению (ответственности) сооружения.
Согласно СП24.13330.2011, п.7.2.9 несущую способность по боковой поверхности Fdu, кН (тс), буровой сваи, работающей на выдергивающую нагрузку следует определять по формуле:

где: u, , fi, hi - то же, что и в формуле (7.11);
= 0,8 - коэффициент условий работы сваи в грунте.

Расчет устойчивости основания на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения грунтов следует проверять по условию (приложение Ж):

- расчетная удельная касательная сила пучения, кПа (кгс/см2), определяется опытным путем, т.к. в инженерно-геологическом отчете данный показатель отсутствует, принимаем его по табл. Ж1.;
Аfh - площадь боковой поверхности смерзания фундамента в пределах расчетной глубины сезонного промерзания-оттаивания грунта, м2 (см2);
F - расчетная нагрузка на сваю, кН (кгс), принимаемая с коэффициентом 0,9 по наиболее невыгодному сочетанию нагрузок и воздействий, включая выдергивающие.
В расчете принято F= 0 - для строительного периода; Р- вес сваи, принимаемый с коэффициентом 0,9; Nвыд - выдергивающая нагрузка;
Frt - расчетное значение силы, удерживающей сваю от выпучивания вследствие трения его боковой поверхности о талый, лежащий ниже расчетной глубины промерзания, кН (тс);
= 1,0 - коэффициент условий работы;
= 1,1 - коэффициент надежности по назначению сооружения.
В соответствии с примечанием 3 к таблице Ж.1 значение следует умножать на коэффициент 0,8 (для металлической поверхности).

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
11

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

Расчетное значение силы Frf кН (тс), удерживающей сваю от выпучивания, определяется по формуле:

где: u, fi, hi - то же, что и в формуле (7.11);
Слой сезонного промерзания-оттаивания грунта представлен 2-мя видами характеристик грунтов:
- для сильнопучинистого слоя грунта CMC hfh - 0,7 м, =110 кПа
- для слабопучинистого слоя грунта CMC hfh - 2,4 м, = 62 кПа

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
12

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

В расчетах использованы следующие обозначения и величины геометрических параметров:
периметр сваи диаметра 219 мм
U219 = тт * 0,219 = 3,14 * 0,219 = 0,688 м;
периметр сваи диаметра 325 мм
U325 = тт * 0,325 + 3,14 * 0,325 = 1,020 м;
площадь опирания сваи диаметра 219 мм на грунт А219 = тт*0,2192/4 = 0,0376 м2 = 0,038 м2;
площадь опирания сваи диаметра 325 мм на грунт А325 = тт*0,3252/4 = 0,082 м2 = 0,083 м2;
Lнес - длина несущей части сваи по боковой поверхности (см. расчеты);
Lан - длина анкерной части сваи (см. расчеты); L - длина свободной части (см. расчеты); Расчетная нагрузка на сваю: N = Nвд + Р, где
Р = Рсв + Рб
Рсв = Р1 + Р2 + р*Lсе* 1 - вес металлической сваи с заполнением Р1 - вес наконечника
Р2 - вес заполнения полости трубы
р = 41,63кг на 1м (0,04163 тс) - вес трубы диаметра 219*8 р = 62,54кг на 1м (0,06254 тс) - вес трубы диаметра 325*8 Lсв - длина сваи без высоты наконечника
1 = 1,05 - коэффициент надежности по нагрузке для металлических конструкций (табл.1 СНиП 2.01.07-85*)

Р св = Р + Р1 + Р2 + р*Lсе* 1 - вес анкерной сваи с заполнением раствором

Рб - вес бетона, заполняющего полость скважины, вычисляется по формуле Рб = Sскв * Lв гр. * , где
Sскв - площадь скважины; Sскв = тт*D2/4 Lв гр. - длина сваи, загубленная в грунт
- плотность бетонного раствора, т/м3

а а

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
13

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

4.1 РАСЧЕТЫ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СВАИ ДЛЯ ПЛОЩАДКИ 1

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
14

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

4.1.1 Расчет эталонной сваи
Для сваи Ø219*8, L=15м
Модель 1
Максимальная расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Рсв =30+1,72 = 31,72тс Рсв = 0,008 +1,06+0,04163*15 *1,05=1,72 тс
Lвгр. = 13М А219 = 0,038 м
2
U219 = 0,688
Lнес = 12,43 м;
Величина сцепления бетона с ц с металлической поверхностью составляет 20кг/см2=200 т/м2 («Железобетонные конструкции», К.В. Сахновский, стр.67).
Удерживающая сила по боковой поверхности бетона с металлом составит:
Fb= 200*0,688*12,43 = 1710 т
Срыв сваи по контакту металл-бетон при заданной нагрузке 31,72 тс происходить не будет. Срыв будет происходить по контакту бетон-грунт (модель 2).
Учитывая, большую величину силы сцепления металла с бетоном (модель 1) для талых грунтов применять металлические сваи с анкерами при устройстве буровым способом нецелесообразно.
Модель 2
Максимальная расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+P=30+2,71 = 32,71 тс Р= Рсв+Рб=1,72+0,99=2,71 тс
Рсв = 0,008 +1,06+0,04163*15 *1,05=1,72 тс
Рб =(3,14*0,300 /4* 14,0-3,14*0,2195 /4*14,0)*2,2=(0,98-0,53)*2,2=0,99 тс
2 2

Длина буровой скважины L=14 м, диаметр-300 мм Аскв300 = 0,07 м
2
Uскв300 = 0,942 м
Lнес= 12,43 м (R=159,2 тс/м по табл. 7.8);
2
В соответствии с примечанием 2 к таблице 7.3 расчленяем пласты грунта на однородные слои толщиной не более 2 м и определяем соответствующие значения fi (см. расчетную схему 1):
f1=3,675 тс/м2; f2=5,05 тс/м2; f3=5,7 тс/м2; f4=6,1 тс/м2; f5=6,425 тс/м2; f6=6,71 тс/м2

Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку
1,15 - коэффициент, принимаемый по табл. 7.3 примечание 4.
Fd=1 [1*159,2*0,07+0,942*0,6*1,15*(3,675*2,5 + 5,05*2,0 + 5,7*2,0+6,1*2,0+6,425*2,0+6,71*1,93)] = 11,14+44,68 = 55,82 тс

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
15

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

Расчет несущей способности сваи на выдергивающую нагрузку
Fdu = 0,8 х 44,68 =35,74 тс

Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения грунта:

= 110,0 кПа для сильнопучинистого слоя грунта на поверхно сти и

- тf h 1

распространенного до глубины 0,7 м;
тfh1 = 62,0 кПа для слабопучинистого слоя грунта, распространенного в интервале глубин от 0,7 м до 3,1 м;
Аfh - площадь боковой поверхности смерзания фундамента в пределах расчетной глубины сезонного промерзания - оттаивания грунт, м2,
Afh = u * hfh, тогда
для сваи диаметра 300 мм в пределах сильнопучинистого слоя грунта СМС
Afh = 0,942*0,7 = 0,659 м ;
2

для сваи диаметра 300 мм в пределах слабопучинистого слоя грунта СМС
Afh = 0,942*2,4 = 2,261 м ;
2

тfh*Afh+Nвыд-P*0,9=11,00*0,659+6,2*2,261+15-2,71*0,9 = 33,83 тс
Fr= 0,942*0,6*1,15*(5,05*2,0+5,7*2,0+6,1*2,0+6,425*2,0 + 6,71*1,93) =38,67 тс

33,83 тс < 35,15 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой.
Сваи Ø325*8, L=13 м
Модель 1.
Так как срыва сваи по контакту металл-бетон происходить не будет и учитывая, большую величину силы сцепления металла с бетоном для талых грунтов, то производить расчет по модели 1 нецелесообразно (см. расчет по модели 1 для сваи Ø219*8, L=15 м)
Модель 2.
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+P=30+4,13=34,13 тс Р= Рсв+Рб=3,01+1,12=4,13 тс
Рсв = 0,012 +2,14+0,06254x13 х1,05=3,01 тс
Рб =(3,14*0,400 /4*12,0-3,14*0,325 /4*12,0)*2,2=(1,51-1,0)*2,2=1,12 тс
2 2

Длина буровой скважины L=12 м, диаметр - 400 мм Аскв400= 0,125 м ; Uскв400= 1,256 м
2

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
16

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

Lнес = 11,43 м
R=148,0 тс/м2 по табл. 7,8
В соответствии с примечанием 2 к таблице 7.3 расчленяем пласты грунта на однородные слои толщиной не более 2 м и определяем соответствующие значения /у (см. расчетную схему 1):
f1=3,675 тс/м ; f2=5,05 тс/м ; f3=5,7 тс/м ; f4=6,1 тс/м ; f5=6,425 тс/м ; f6=6,64 тс/м .
2 2 2 2 2 2

Расчет несущей способность сваи на сжимающую нагрузку 1,15 - коэффициент, принимаемый по табл. 7.3 примечание 4.
Fd=1 [1*148,0*0,125 + 1,256*0,6*1,15(3,675*2,5 + 5,05*2,0 + 5,7*2,0 +6,1*2,0+6,42*2,0+6,64*
*0,93)] =18,5+53,71=72,21тс


Расчет несущей способности сваи на выдергивающую нагрузку
Fdu =0,8 -53,71 = 42,91тс

Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения грунта:
Afh- площадь боковой поверхности смерзания фундамента в пределах расчетной глубины сезонного промерзания - оттаивания грунт, м2,
Afh= u * hfh, тогда
для сваи диаметра 400 мм в пределах сильнопучинистого слоя грунта СМС
Afh= 1,256*0,7=0,88 м ;
2

для сваи диаметра 400 мм в пределах слабопучинистого слоя грунта СМС Аfh=1,256x2,4=3,01 м ;
2
тfh*Аfh+Nвыд-P*0,9=11,00*0,88+6,2*3,01+15-4,13*0,9= 39,62 тс
Fr = 1,256*0,6*1,15(5,05*2,0+5,7*2,0+6,1*2+6,42*2,0+6,64*0,93)=45,69 тс

39,62 тс < 41,54 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой.
ВЫВОДЫ: Срыв сваи по контакту металл-бетон (модель 1) происходить не будет.
Срыв будет происходить по модели 2.
Для обеспечения несущей способности сваи на вдавливающую, выдергивающую нагрузку и на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения требуется принять длину сваи:
диаметром 219 мм - 15,0 м;
диаметром 325 мм - 13,0 м.

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
17

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

5. МЕТОДИКА РАСЧЕТА НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СВАИ ПЛОЩАДКИ 2 (ДЛЯ ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ГРУНТОВ) ПО СП25.13330.2012 (СНИП 2.02.04-88) Примечание: Ссылки на пункты и номера формул соответствуют пунктам и номерам формул СП25.13330.2012.
Расчет оснований фундаментов по первой группе предельных состояний (по несущей способности) производится исходя из условия

где N - расчетная нагрузка на основание;
Fu - несущая способность основания;
уn - коэффициент надежности по назначению сооружения, принимаемые в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83 в зависимости от вида и класса ответственности сооружения, принимаемый уn = 1,15
Несущая способность основания Fu, кН (кгс), вертикально нагруженной висячей сваи определяется по формуле

где уt - температурный коэффициент, учитывающий изменение температуры грунтов основания в период строительства и эксплуатации сооружения, принимаемый уt = 1;
ус - коэффициент условий работы основания, принимаемый ус = 1,0;
R - расчетное сопротивление мерзлого грунта под нижним концом сваи, кПа (кгс/см2), принимаемое по приложению В табл. В.1;
А, Аа - площадь опирания сваи или анкерной части сваи на грунт, м2 (см2);
Rаf,i, Ra f,i- расчетное сопротивление мерзлого грунта или грунтового раствора сдвигу по
а
боковой поверхности смерзания сваи и анкерной частью сваи в пределах (i-гo слоя грунта, кПа
(кгс/см2), принимаемое по приложению В табл.В.3;
Aаf,i, Аа f,i -площадь поверхности смерзания i-гo слоя грунта с боковой поверхностью
а
сваи и анкерной частью сваи, м2 (см2);
n - число выделенных при расчете слоев вечномерзлого грунта.

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
18

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

Расчет основания на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения
Расчет устойчивости основания на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения проверяют по условию:

тfh - расчетная удельная касательная сила пучения, кПа (кгс/см ), определяется опытным путем,
2
т.к. в инженерно-геологическом отчете данный показатель отсутствует, принимаем его по табл. 7.8:
Аfh - площадь боковой поверхности смерзания фундамента в пределах расчетной глубины сезонного промерзания-оттаивания грунта, м2 (см2);
F - расчетная нагрузка на сваю, кН (кгс), принимаемая с коэффициентом 0,9 по наиболее невыгодному сочетанию нагрузок и воздействий, включая выдергивающие.
В расчете принято F= 0 - для строительного периода; Р- вес сваи, принимаемый с коэффициентом 0,9;
Nвыд - выдергивающая нагрузка;
Fr - расчетное значение силы, удерживающей фундамент от выпучивания, кН (кгс);
ус=1,0 - коэффициент условий работы;
уn=1,1 - коэффициент надежности по назначению сооружения
yaf = 0,7 - коэффициент условий смерзания грунтов с фундаментом (п.В.З приложение В СП 25.13330.2012).
Расчетное значение силы Fr кН (тс), удерживающей фундамент от выпучивания, определяется по формуле:

где: u - периметр сечения поверхности сдвига, м (см)
Raf,i - расчетное сопротивление мерзлого грунта или грунтового раствора сдвигу по боковой поверхности смерзания сваи в пределах (i-гo слоя грунта, кПа (кгс/см2), принимаемое по приложению В табл. В.З;
hi - толщина i-гo мерзлого грунта или грунтового раствора, расположенного ниже подошвы слоя сезонного промерзания, м (см).

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
19

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»
5.1 РАСЧЕТЫ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СВАИ ДЛЯ ПЛОЩАДКИ 2 Расчетная схема 2

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
20

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

5.1.1 Расчет эталонной сваи
Для сваи Ø219x8, L=18 м
Модель 1.
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Рсв =30+1,74 = 31,74 тс Рсв = 0,008 +0,99+0,04163*17 *1,05=1,74 тс
Lвгр= 16 м
A219= 0,038 м
2

U219 = 0,688 м
Lнес = 13,28 м - R=135,0 тс/м по табл. В.1(приложение В);
2



Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку
Fu=1*1 *[135,0*0,038+0,688*0,7*(5,0*14,28)] = 1*1(5,13+34,38) = 39,51 тс.

Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения:
тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Pсв*0,9=13,00*0,688*0,7*0,7+15-1,74*0,9 = 17,81 тс
Fr = 0,688*0,7*(5,0*14,28)=34,38 тс

17.81 тс < 31,25 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой

Модель 2.
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Р =30+2,71 = 32,71 тс Р= Рсв+Рб=1,01+1,7=2,71 тс
Рсв= 0,008 +0,89+0,04163*17 *1,05=1,7 тс
Рб =(3,14*0,300 /4*17,0-3,14*0,219 /4*17,0)*1,8=(1,2-0,64)*1,8=1,01 тс
2 2

Lвгр = 17 м
Lнес = 13,28 м - R=135,0 тс/м по табл. В. 1 (приложение В);
2

А300= 0,07 м
2

U300 = 0,942 м
Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку
Fu=1 *1 *[135,0*0,07+0,942*(4,0*13,28)] = 1 *1 (9,45+50,04) = 59,42 тс.

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
21

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»


Так как несущая способность сваи на контакте металл-раствор (модель 1) ниже, чем несущая способность на контакте раствор-грунт (модель 2), то в расчетах для эталонной сваи при проектировании в расчетах на сжимающую и на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения следует использовать модель 1.
Для сваи Ø325x8, L=12 м
Модель 1.
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Рсв =30+2,42 = 32,42 тс Рсв = 0,012 +1,62+0,06254*12 *1,05=2,42 тс
Lв гр=11 м А325= 0,083 м
2
U325 =1,02 м
Lнес = 8,28 м - R=135,0 тс/м по табл. В. 1 (приложение В);
2

Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку
Fu=1*1*[135,0*0,083+1,02*0,7*(5,0*8,28)] = 1*1(11,2+29,56) = 40,76 тс

Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения:
тfh*Afh*yaf+Nвыд-Pсв*0,9=13,00*1,02*0,7*0,7+15-2,42*0,9= 19,31 тс
Fr= 1,02*0,7*(5,0*7,28)=29,56 тс

19,31 тс < 26,87 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой

Модель 2.
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Р =30+3,26 = 33,26 тс Р= Рсв+Рб=2,42+0,84=3,26 тс
Рсв = 0,012 +1,62+0,06254*12 *1,05=2,42 тс
Рб =(3,14*0,400 /4*11,0-3,14*0,325 /4*11,0)*1,8=(1,38-0,912)*1,8=0,84 тс
2 2

Lв гр=11 м
Lнec= 8,28 м - R=135,0 тс/м по табл. В. 1 (приложение В);
2

А325= 0,125 м
2

U325= 1,256 м

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
22

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку
Fu=1*1*[135,0*0,125+1,256*(4,0*8,28)] = 1*1(16,87+41,60) = 58,47 тс.

Так как несущая способность сваи на контакте металл-раствор (модель 1) ниже, чем несущая способность на контакте раствор-грунт (модель 2), то в расчетах для эталонной сваи при проектировании в расчетах на сжимающую и на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения следует использовать модель 1

ВЫВОД:
Для обеспечения несущей способности сваи на вдавливающую, выдергивающую нагрузку и на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения требуется принять длину сваи:
диаметром 219 мм - 18,0 м;
диаметром 325 мм -12 м.

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
23

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

5.1.2 Расчет анкерной сваи А2
АНКЕР С УГОЛКАМИ (ГЕРМЕТИЧНЫЙ)

Для диаметра трубы 219 мм - диаметр скважины 350 мм, а для диаметра трубы 325 мм - диаметр скважин 500 мм.
Геометрические размеры: Для анкерной сваи диаметром 219 мм
длина уголков
Iуг219= 0,7d*8=0,7*0,219*8=0,153*8=1,23 м
периметр уголка 100x100
Uуг219= (0,1+0,1) *8= 1,6 м;
площадь уголка по поверхности
Аа =I * U =1,23*1,6=1,96 м2;
af,I,уг219 уг219 уг219
периметр анкера сваи диаметра 219 мм
uа = тт* d =3,14*0,219=0,688 м2;
219 219
длина анкерной части сваи
Lан219= 1,5d+0,7d+1,2d+0,7d= 0,9 м;
площадь анкерной части сваи по поверхности диаметра 219 мм Аа =uа * L =0,688*0,9=0,62 м2;
af,I,219 219 ан
площадь анкерной сваи диаметра 219 мм Аа =3,14*d2/4=3,14*0,2192/4=0,038 м2
219

Параметры сваи с анкером типа А2

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
24

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

-площадь гладкой части сваи по поверхности диаметра 219 мм
Am = um *L = 0,688*10,38=7,14 м2
af,I,219 219 гл
Руг- вес уголков, равный 12,25*0,153*8=15,0 кг=0,015 тс Для сваи диаметром 325 мм
-длина уголков
Iуг325=0,7d*8=0,7*0,325*8=0,227*8=1,82 м
периметр уголка 140x140 Uуг325=(0,14+0,14)*8= 2,24 м;
площадь уголка по поверхности;
Aа =I *U = 2,24*1,82=4,07 м2
af,I,уг325 уг325 уг325
-периметр анкера сваи диаметра 325 мм
Uа = тт* d =3,14*0,325=1,02 м2;
325 325
-площадь анкера сваи по поверхности диаметра 325 мм
Aа = uа *L = 1,02*1,33=1,36 м2
af,I,325 325 ан325
длина анкерной части сваи
Lан325 =1,5d+0,7d+1,2d+0,7d= 1,33 м
-площадь гладкой части сваи по поверхности диаметра 325 мм
Am = um *L = 1,02*4,95=5,05 м2
af,I,325 325 нec
Руг- вес уголков, равный 21,45*0,227*8=38,95 кг=0,039 тс
Для сваи Ø219x8, L=15 м
Модель 1.
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+Рсв =30+1,55 = 31,55 тс Рсв = Руг+0,008 +0,87+0,04163*15*1,05=0,015+1,533=1,55 тс
Lв гр=14 м Lнес219 =11,28 м; Lан219 = 0,9 м;
Lгл219 = 10,38 м;
Lуг219 =1,23 м;
R=135,0 тс/м2 по табл. В1 (приложение В) принято методом экстраполяции; Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку

Fu=1 *1 *[135,0*0,038+(0,7*5,0*0,62+0,7*5,0*1,96+0,7*5,0*7,14)] = 1*1(5,13+ 2,17+6,86+24,99)
= 1 *1 (5,13+34,02)= 39,15 тс.

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
25

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения:
тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Рсв*0,9=13,00*0,688*0,7*0,7+15-1,55*0,9= 17,99 тс
Fr = 0,7*5,0*0,62+0,7*5,0*1,96+0,7*5,0*7,14=34,02 тс

17,99 тс < 30,93 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой
Модель 2.
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+Р=30+3,03 = 33,03 тс Р= Рсв+Рб=1,55+1,48=2,62 тс
Рсв = Руг+0,008 +0,76+0,04163*15*1,05=0,015+1,533=1,55 тс
Рб =(3,14*0,350 /4*14,0-3,14x*0,219 /4*14,0)*1,8=(1,34-0,52)*1,8=1,48 тс
2 2

Lв гр=14 м
Lнес= 11,28 м
R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции; Аскв350= 0,096 м
2
uскв350= 1,099 м Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку Fu=1 *1 *[135,0*0,096+1,099х*(4,0* 11,28)] = 1*1 (12,96+49,58)=62,54 тс.

Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения:
В расчете длина Lнec= 10,96-4,ld=10,96-0,9=10,06 м
тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Рсв*0,9=13,00*0,688*0,7*0,7+15-2,26*0,9= 17,35 тс
Fr= 1,099*(4,0*10,06) = 44,22 тс

17,35 тс < 40,20 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой.

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
26

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

Для сваи Ø325x8, L=10м
Модель 1.
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Рсв =30+2,06 = 32,06 тс Рсв = Руг + 0,012 +1,35+0,06254*10 *1,05=0,039+2,02=2,06 тс
Lв гр = 9,0 м
Lнес 325 = 6,28 м;
Lан 325 = 1,33 м;
Lгл 325 = 4,95 м;
Lуг 325 = 0,227 м;
R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции;
Aа = 0,083 м2
325
Uа = 1,02 м
325
Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку

Fu = 1 * 1 *[ 135, 0* 0, 038+( 0, 7* 5, 0* 1, 36+ 0, 7* 5, 0* 4, 07+ 0, 7* 5, 0* 5, 05)] = 1* 1( 11, 2+
4,76+14,24+17,67) = 1 *1 (11,2+36,67)= 47,87 тс.

Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения:
тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Рсв*0,9=13,00*1,02*0,7*0,7+15-2,06*0,9= 19,64 тс
Fr= 0,7*5,0*1,36+0,7*5,0*4,07+0,7*5,0*5,05=36,67 тс

19,64 тс < 33,34 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой

Модель 2.
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Р =30+3,90 = 33,90 тс Р= Рсв+Рб=2,06+1,84=3,90 тс
Pсв= Pб + 0,012 +1,35+0,06254*10 *1,05=0,039+2,02=2,06 тс
Р6 =(3,14*0,500 /4* 9,0-3,14*0,325 /4*9,0)*1,8=(1,76-0,74)*1,8=1,84 тс
2 2

Lвгр= 9 м
Lhec = 6,28 м

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
27

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции; Аcкв500= 0,196 м
2
Ucкв500 = 1 ,57 м Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку Fu=1*1*[135,0*0,196+1,57*(4,0*6,28)] = 1*1(26,46+39,44)= 65,9 тс.

Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения:
В расчете длина Lнес= 5,79-4,l d=5,79-1,33=4,46 м тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Р*0,9 =13,00*1,02*0,7*0,7+15-3,9*0,9= 17,98 тс Fr = 4,0*1,57*4,46=28,0 тс

17,98 тс < 25,46 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой

ВЫВОД:
Для обеспечения несущей способности сваи на вдавливающую, выдергивающую нагрузку и на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения требуется принять длину сваи:
диаметром 219 мм - 15,0 м;
диаметром 325 мм -10 м.

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
28

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

5.1.3 Расчет анкерной сваи А3
АНКЕР С ОТВЕРСТИЯМИ (НЕГЕРМЕТИЧНЫЙ)

Для диаметра трубы 219 мм - диаметр скважины 300 мм, а для диаметра трубы 325 мм - диаметр скважин 400 мм.
Геометрические размеры:
площадь отверстий анкеров для сваи диаметра 219 мм Аа = (тт*а 2/4)*12=(тт*0,0882/4)*12=0,0729 м2;
219 219
площадь отверстий анкеров для сваи диаметра 325 мм Аа =(тт* а 2/4)*12=(тт*0,1302/4)*12=0,1592 м2;
325 325
площадь по периметру отверстий анкеров сваи диаметра 219 мм
uа = тт* а *0,008*12=3,14*0,088*0,008*12=0,0265 м2;
219 219
площадь по периметру отверстий анкеров сваи диаметра 325 мм
uа = тт* а *0,008*12=3,14*0,130*0,008*12=0,0392 м2.
325 325


Для сваи Ø219x8, L=18 м
Модель 1
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Рсв =30+1,76 = 31,76 тс Рсв = 0,008 +0,99+0,04163*18*1,05=1,76 тс
Lвгр=17 м

Параметры сваи с анкером типа А3

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
29

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

А219 = 0,038 м
2
u219 = 0,688 м Lнес219= 14,28 м; L ан219 =0,657 м; L гл219 = 13,62 м;
R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку

Aaf =1анк*u-А , что обусловлено вычитанием площади отверстий на анкерной части сваи в
а
а
случае заполнения скважины известково-песчаным раствором;
Raf1*Аа=5,0*0,0,0729=0,36 тс
Fu=l*l*[135,0*0,038+0,7*5,0* ((0,657*0,688-0,0729)+0,36+0,7*5,0*(13,62*0,688)]=
=1*1* (5,13+1,32+0,36+32,79) =1*1(5,13+34,47)= 39,60 тс


Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения:
тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Рсв*0,9 =0,7*0,688*13*0,7+15-1,76*0,9=17,80 тс
Fr = 0,7*5,0* ( (0,657*0,688-0,0729)+ 0,36+ 0,7*5,0* (13,62*0,688)= 34,47 тс

17,80 тс < 31,33 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой.
Модель 2.
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Р =30+2,76 = 32,76 тс Р= Рсв +Рб=1,76+1,00=2,76 тс
Рсв = 0,008 +0,99+0,04163*18*1,05=1,76 тс
Рб =(3,14*0,300 /4*17,0-3,14*0,219 /4*17,0)*1,8=(1,20-0,64)*1,8=1,00 тс
2 2

Lвгр= 17 м
Lнес = 14,28 м
R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции; Аскв300 = 0,07 м
2
uскв300 = 0,942 м
R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции;

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
30

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку
Fu=l*l*[l35,0*0,07+0,942*(4,0*14,28)] = 1*1(9,45+53,80)= 63,25 тс.

Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения
тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Р*0,9=0,688*13*0,7*0,7+15-2,76*0,9=16,90 тс
Fr = 0,942*(4,0*14,28) = 53,80 тс - несущая способность сваи по боковой поверхности

16,90 тс < 48,90 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой.

Для сваи Ø325x8, L=12 м
Модель 1
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Рсв =30+2,472 = 32,42 тс Рсв= 0,012 +1,62+0,06254*12*1,05=2,42 тс
Lвгр = 13 м Lнес325 = 8,28 м; Lан325 =0,975 м; Lгл325 = 7,3 м;
R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции; А3 = 0,083 м2
325
uа = 1,02 м
325
Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку

Аа =1анк*и-Аа, что обусловлено вычитанием площади отверстий на анкерной части сваи в
af
случае заполнения скважины известково-песчаным раствором;
Raf1*Аа=5,0*0,1592=0,796 тс
Fu=1*1*[135,0*0,083+0,7*5,0* ((0,975*1,02-0,1592)+0,796+0,7x5,0* (7,3*1,02)] =
=1*1(11,21 +2,92+0,796+26,06)=1*1(11,21+29,78) = 40,99 тс

Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
31

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Рсв*0,9=0,7*1,02*13,0*0,7+15-2,42*0,9=19,31 тс
Fr= 0,7*5,0* ((0,975х1,02-0,1592)+0,796+0,7*5,0* ( 7,3*1,02)= 29,78 тс

19,31 тс < 27,07 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой.
Модель 2
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Р =30+3,26= 33,26 тс Р= Рсв+Рб=2,42+0,84=3,26 тс
Рсв= 0,012 +1,62+0,06254*12*1,05=2,42 тс
Рб =(3,14*0,40074*11,0-3,14*0,32574*11,0)*1,8=(1,38-0,912)*1,8=0,84 тс
Lвгр= 11 м
Lнес = 8,28 м
R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции; Аскв400 = 0,125 м ,
2
Uскв400 = 1,256 м,
Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку
Fu=l *1*[135,0*0,125+1,256*(4,0*8,28)] = 1*1(16,87+41,59)=58,46 тс.

Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения
тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Рсв*0,9=13,0*1,02*0,7*0,7+15-3,26*0,9=18,56 тс
Fr = 1,256*(4,0*8,28)= 41,59 тс - несущая способность сваи по боковой поверхности

18,56 тс <37,81 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой.
ВЫВОД:
Для обеспечения несущей способности сваи на вдавливающую, выдергивающую нагрузку и на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения требуется принять длину сваи:
-диаметром 219 мм - 18,0 м;
-диаметром 325 мм -12 м.

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
32

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

5.1.4 Расчет анкерной сваи А4
АНКЕР С ЛЕПЕСТКАМИ (НЕГЕРМЕТИЧНЫЙ)

Для диаметра трубы 219 мм - диаметр скважины 400 мм, а для диаметра трубы 325 мм - диаметр скважин 600 мм.
Геометрические размеры:
площадь лепестков анкеров для сваи диаметра 219 мм
Aa =(0,9d+0,3d)*4+(0,4d+0,3d)*4=(0,197*0,066)*4+(0,087*0,066)*4=0,052+0,023=0,075 м2;
afлеп219
длина анкерной части сваи
Lан219=1,0d+0,9d+1,5d+0,4d= 0,83м;
площадь лепестков анкеров для сваи диаметра 325 мм - Аа325;
Aa =(0,9d+0,3d)*4+(0,4d+0,3d)*4=(0,292*0,097)*4+(0,13*0,097)*4=0,113+0,05 =0,163 м2;
afлеп325
длина анкерной части сваи
Lан325=1,0d+0,9d+1,5d+0,4d= 1,23м;

Для сваи Ø219x8, L=17 м
Модель 1
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Рсв =30+1,74 = 31,74 тс Рсв= 0,008 +0,99+0,04163*17*1,05=1,74 тс
Lвгр= 16 м
Аа = 0,038 м2
219
Uа = 0,688 м
219
Lнес219 = 13,28 м Lан219 = 0,83 м Lгл219 = 12,45 м
R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
33

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку

Fu=l*l*(135,0*0,038+0,7*5,0*0,83*0,688+0,7*5,0*0,075+0,7*5,0*12,45*0,688)=
=1*1* (5,13+2,0+0,26+30,00) =1*1(5,13+32,26)= 37,39 тс.

Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения
тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Рсв*0,9=0,7*0,688*13*0,7+15-1,74*0,9=4,38+15=17,81 тс
Fr = 0,7*5,0*0,83*0,688+0,7*5,0*0,075+0,7*5,0*12,45*0,688= 32,26 тс

17,81 тс < 29,32 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой.
Модель 2
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Р =30+4,26 = 34,26 тс Р= Рсв+Рб=1,74+2,52=4,26 тс
Рсв = 0,008 +0,99+0,04163*17*1,05=1,74 тс
Рб =(3,14*0,400 /4* 16,0-3,14*0,219 *16,0)*1,8=(2,00-0,60)*1,8=2,52 тс
2 2

Lв гр=16 м
Lнес= 13,28 м
R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции; Аскв400 = 0,126 м
2
Uскв400 = 1,256 м
R=135,0 тс/м2 по табл. В.1(приложение В) принято методом экстраполяции Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку Fu=l*l*[l35,0*0,126+1,256*(4,0*13,28)] = 1*1(17,01+66,72)=83,73 тс.

Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения
В расчете длина Lнес= 13,28-1,9d=13,28-0,42=12,86 м
тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Р*0,9=13,0*0,688*0,7*0,7+15-4,26*0,9=18,58+15=15,55 тс

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
34

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

Fr= 1,256*(4,0*12,86)=64,61 тс

15,55 тс < 58,74 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой.

Для сваи Ø325x8, L=12 м
Модель 1
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Рсв =30+2,42 = 32,42 тс Рсв= 0,012 +1,62+0,06254*12*1,05=2,42 тс
Lвгр= 11,0 м Lнес325 = 8,28 м; Lан325 = 1,23 м; Lгл325 = 7,05 м;
R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции; Аа = 0,083 м2
325
Uа = 1,02 м
325
Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку

FU=1*1*([135,0*0,083+0,7*5,0*1,23*1,02+0,7*5,0*0,163+0,7*5,0*7,05*1,02) =
=1*1(1 1,21+4,39+0,57+25,17)=1*1(11,21+30,12) = 41,33 тс.

Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения
тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Рсв*0,9=13,0*1,02*0,7*0,7+15-2,42*0,9=19,32 тс
Fr= 0,7*5,0*1,23*1,02+0,7*5,0*0,163+0,7*5,0* 7,05*1,02= 30,12 тс

19,32 тс < 27,38 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой.
Модель 2
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Р =30+6,39= 36,39 тс Р= Рсв+Рб=2,42+3,97=6,39 тс
Рсв= 0,012 +1,62+0,06254*12*1,05=2,42 тс
Рб = (3,14*0,600 /4*11,0-3,14*0,325 /4*11,0)*1,8=(3,12-0,912)х*1,8=3,97 тс
2 2

Lвгр=11 м

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
35

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

Lнес = 8,28 м
R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции;

А = 0,283 м2

скв600

Uскв600 = 1,884 м

Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку
Fu = l*l*[l35,0*0,283+1,884*(4,0*8,28)] = 1*1(38,20+62,40)=100,6 тс.

Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения
В расчете длина Lнес= 8,28-1,9d =8,28-0,63=7,65м
тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Р*0,9 =13,0*1,02*0,7*0,7+15-6,39*0,9= 15,74 тс.
Fr= 1,884*(4,0*7,65)= 57,65 т

15,74 тс <52,41 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой.
ВЫВОД:
Для обеспечения несущей способности сваи на вдавливающую, выдергивающую нагрузку и на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения требуется принять длину сваи:
-диаметром 219 мм - 17,0 м;
-диаметром 325 мм -12 м.

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
36

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

5.1.5 Расчет анкерной сваи А5
АНКЕР КОНСТРУКЦИИ ОАО «ФУНДАМЕНТПРОЕКТ» (НЕГЕРМЕТИЧНЫЙ)

Для диаметра трубы 219 мм - диаметр скважины 350 мм, а для диаметра трубы 325 мм - диаметр скважин 500 мм.
Геометрические размеры:
площадь боковой поверхности ребер анкера для сваи диаметра 219 мм
Aa = 0,2d*1d*8=0,2*0,219*0,219x8=0,077 м;
afреб219
площадь опирания анкера диаметром 300 мм для сваи диаметра 219 мм на грунт Аа = тт*а 2/4= 3,14*0,32/4=0,071 м2;
219 219
площадь боковой поверхности ребер анкера для сваи диаметра 325 мм
Aa = 0,2d*1d*8=0,2*0,325*0,325*8=0,17 м;
afреб325
площадь опирания анкера диаметром 450 мм для сваи диаметра 325 мм на грунт Аа = тт*а 2/4= 3,14*0,3252/4=0,159 м2.
325 325


Для сваи Ø219x8, L=16 м
Модель 1
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Рсв =30+1,64 = 31,64 тс Рсв = 0,008 +0,93+0,04163*16*1,05=1,64тс
Lвгр=15 м

Параметры сваи с анкером типа А5

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
37

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

А219 = 0,038 м
2

U219 = 0,688 м Lнес219 = 12,28 м Lан219 = 0,219 м Lгл219 = 12,061 м
R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции; Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку

FU=1*1*[135,0*0,071+5,0*0,7*0,077+5,0*0,7*0,688*0,219+5,0*0,688*0,7*5,0*12,061] =
=1*1(9,585+0,27+0,53+29,043) = 39,43 тс.

Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения
тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Р*0,9=13,0*0,688*0,7*0,7+15-1,64*0,9=17,91 тс
Fr =5,0*0,7*0,077+5,0*0,7*0,688*0,219+5,0*0,688*0,7*5,0*12,061=29,84 тс -
несущая способность сваи по боковой поверхности

17,91 тс < 27,13 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой.
Модель 2.
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Р =30+3,22 = 33,22 тс Р= Рсв+Рб= 1,64+1,58=3,22 тс
Рсв = 0,008 +0,93+0,04163*16*1,05=1,64 тс
Рб =(3,14*0,350 /4* 15,0-3,14*0,219 /4*15,0)*1,8=(1,44-0,56)*1,8=1,58 тс
2 2

Lвгр=15 м
Lнес =12,28 м
R=135,0 тс/м2 по табл. В.1 (приложение В) принято методом экстраполяции; Аскв350 = 0,096 м
2
Uскв350 =1,099 м
Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку
Fu=l*l*[l35,0*0,096+1,099*(4,0*12,28)] = 1*1(12,96+53,98)=66,94 тс.

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
38

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения
тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Р*0,9 =13,0*0,688*0,7*0,7+15-3,22*0,9=16,48 тс
Fr = 1,099*(4,0*12,28) = 53,28 тс - несущая способность сваи по боковой поверхности

16,48 тс < 49,07 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой.

Для сваи Ø325x8, L=12 м.

Модель 1.
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Рсв =30+2,42 = 32,42 тс Рсв = 0,012+1,62+0,06254*12*1,05=2,42 тс
Lвгр=11 м
Аа = 0,159 м2
450
uа = 1,41 м
450
Lнес325 = 8,28 м;
Lан325 = 0,325 м;
Lгл325 = 7,955 м;
R=135,0 тс/м2 по табл. В.1 (приложение В) принято методом экстраполяции;

Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку

Fu=1*1*[135,0*0,159+5,0*0,17*0,7+5,0*1,02*0,7*0,325+5,0*0,7*1,02*7,955] =
=1*1(21,46+0,59+1,16+28,40)=1*1(21,46+30,15)= 51,61 тс.

Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения
тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Рсв*0,9 =13,0*0,7* 1,02*0,7+15-2,42*0,9=6,5+15,0=19,31тс
Fr =5,0*0,17*0,7+5,0*1,02*0,7*0,325+5,0*0,7*1,02*7,955=30,15 тс - несущая способность сваи по боковой поверхности

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
39

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

19,31 тс < 27,41 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой.
Модель 2.
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Р =30+4,67 = 34,67 тс Р= Рсв+Рб=2,42+2,25=4,67 тс
Рсв = 0,012+1,62+0,06254*12*1,05=2,42 тс
Рб =(3,14*0,500 /4* 11,0-3,14*0,325 /4*11,0)*1,8=(2,16-0,91 )*1,8=2,25 тс
2 2

Lвгр=11 м
Lнес = 8,28 м
R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции; Аскв500= 0,196 м
2
Uскв500= 1,57 м

Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку
Fu= l*l*[l35,0*0,196+1,57*(4,0*8,28)] = 1*1(26,46+51,99)=78,46 тс.

Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения
тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Р*0,9 =13,0*1,02*0,7*0,7+15-4,67*0,9=17,28 тс
Fr = 1,57*(4,0*8,28) = 51,99 тс - несущая способность сваи по боковой поверхности

17,28 тс < 47,26 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой.
ВЫВОД:
Для обеспечения несущей способности сваи на вдавливающую, выдергивающую нагрузку и на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения требуется принять длину сваи:
-диаметром 219 мм - 16,0 м;
-диаметром 325 мм -12 м.

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
40

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

5.1.6 Расчет анкерной сваи А6
АНКЕР КОНСТРУКЦИИ ОАО «ФУНДАМЕНТПРОЕКТ» (ГЕРМЕТИЧНЫЙ)

Для диаметра трубы 219 мм - диаметр скважины 450 мм, а для диаметра трубы 325 мм - диаметр скважин 550 мм.
Геометрические размеры: Для сваи диаметром 219 мм
-площадь анкера сваи диаметра 219 мм
Aуг12 = Aуг1*12=(4*Lуг* Lан)*12=(4*0,1*0,48)*12=2,31 м
2

-длина уголка
Lан = 2,2*d=2,2*0,219= 0,48 м
длина анкерной части сваи
Lан219 =1,4d+2,2d=1,4*0,219+2,2*0,219= 0,79 м;
Руг- вес уголков, равный 12,25*0,48*12 = 70,56кг = 0,071 тс Для сваи диаметром 325 мм
площадь анкера сваи диаметра 219 мм
Aуг12 = Aуг1*12=(4*Lуг*Lан)*12= (4*0,1*0,715)*12=3,43 м
2

длина уголка
Lан = 2,2*d =2,2*0,325= 0,715 м;
длина анкерной части сваи
Lан325 = 1,4d+2,2d=1,4*0,325+2,2*0,325=1,17м;
Руг-вес уголков, равный 15,1*0,715*12=129,5 кг = 0,129 тс

Параметры сваи с анкером типа А6

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
41

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

Для сваи Ø219x8, L=15 м
Модель 1.
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Рсв=30+1,60 = 31,60 тс Рсв =Руг+0,008+0,87+0,04163*15*1,05=0,071+1,53=1,60 тс
Lвгр=14 м А219 = 0,038 м
2
U219 = 0,688 м
Lнес219 = 11,28 м Lан219 = 0,79 м Lгл219 = 10,49 м
R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции; Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку

Fu= l*l*[l35,0*0,038+5,0*0,7*2,31+5,0*0,7*0,688*0,79+5,0*0,7*0,688*10,49] =
=1*1 (5,13+8,08+1,90+25,26) = 1*1 (5,13+35,24) = 40,37 тс.

31,60 тс < 35,10 тс - условие выполнено
Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения:
тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Рсв*0,9 =13,0*0,7*0,688*0,7+15-1,60*0,9= 17,94 тс
Fr = ,0*0,7*2,31+5,0*0,7*0,688*0,79+5,0*0,7*0,688*10,49=35,24 тс

17,94 тс < 32,04 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой
Модель 2.
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Р =30+4,64= 34,64 тс Р= Рсв+Рб=1,60+3,04=4,64 тс
Рсв =Руг+0,008+0,87+0,04163*15*1,05=0,071+1,53=1,60 тс
Рб = (3,14*0,450 /4* 14,0-3,14*0,219 /4*14,0)*1,8=(2,22-0,53)*1,8=3,04 тс
2 2

Lвгр =14 м
Lнес = 11,28 м
R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции; Аскв450 = 0,159 м
2

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
42

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

Uскв450 = 1 ,41 м Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку
Fu=1*1 *[135,0*0,159+1,41*4,0*11,28] = 1*1(21,46+63,62)=85,25 тс.

34,649 тс < 74,13 тс - условие выполнено
Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения:
В расчете длина Lнес= 11,28-3,6d=l 1,28-0,79=10,49 м тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Р*0,9 =13,0*0,7*0,688*0,7+15- 4,64*0,9=15,20 тс Fr= 1,41*4,0*10,49 = 59,16 тс

15,20 тс < 53,78 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой.

Для сваи Ø325x8, L=9 м
Модель 1.
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Рсв =30+2,07 = 32,075 тс Рсв =Руг+0,012+1,34+0,06254*9*1,05=0,129+1,94=2,07 тс
Lвгр= 9,0 м Lнес325 = 5,28 м Lан325 = 1,17 м Lгл325 = 4,11 м
R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции; А325 = 0,083 м
2
U325 = 1,02 м
Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку


Fu = l*l*[l35,0*0,083+5,0*0,7*3,43+5,0*0,7*1,02x*1,17+5,0*0,7*1,02*4,11] =
=1*1(11,2+12,0+4,18+14,67)= 1*1(11,2+30,85) = 42,05 тс.

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
43

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения:
тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Рсв*0,9 =13,0*0,7*1,02*0,7+15,0-2,15*0,9=19,55 тс
Fr = 5,0*0,7*3,43+5,0*0,7*1,02*1,17+5,0*0,7*1,02*4,11= 30,85 тс

19,55 тс < 28,04 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой
Модель 2.
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Р =30+4,14 = 34,14 тс Р = Рсв+Рб = 2,07+2,07= 4,14 тс
Рсв =Руг+0,012+1,34+0,06254*9*1,05=0,129+1,94=2,07 тс
Рб = (3,14*0,550 /4* 8,0-3,14*0,325 /4*8,0)*1,8=(1,90-0,75)*1,8=2,07 тс
2 2

Lвгр= 8 м
Lнес= 5,28 м
R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции; Аскв500= 0,237 м
2
Uскв500 = 1,73 м Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку
Fu= l*l*[l35,0*0,237+1,73*5,0*5,28] = 1*1(31,99+45,68) = 77,67 тс.

34,14 тс < 67,54 тс - условие выполнено
Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения:
В расчете длина Lнес= 5,28-3,6d=5,28-1,17=4,11м тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Р*0,9 = 13*0,7*1,02*0,7+15 - 4,14*0,9 =17,76 тс Fr = 1,73*4,0*4,11=28,44 тс

17,76 тс < 25,85 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой.

ВЫВОД:
Для обеспечения несущей способности сваи на вдавливающую, выдергивающую нагрузку и на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения требуется принять длину сваи:
диаметром 219 мм - 15,0 м;
диаметром 325 мм - 9 м.

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
44

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

5.1.7 Расчет анкерной сваи А7
АНКЕР КОНСТРУКЦИИ ОАО «ФУНДАМЕНТПРОЕКТ» (ГЕРМЕТИЧНЫЙ)

Параметры сваи с анкером типа А7

Для диаметра трубы 219 мм - диаметр скважины 300 мм, а для диаметра трубы 325 мм - диаметр скважин 450 мм.
Геометрические размеры:
периметр арматуры для сваи диаметра 219 мм
uа = (тт*d )/2*28=(3,14*0,0113)/2*28=0,497 м;
ар219 ap
площадь боковой поверхности арматуры для сваи диаметра 219 мм Аа =uа * La = 0,497*0,92=0,457 м2;
ар219 ар219 ар219
длина арматуры анкера
Lа = 4,2d=4,2* 0,219=0,92 м;
ар219
длина анкерной части сваи
Lан219 = 0,4d+4,2d=0,4*0,219+4,2*0,219= 1,0м; Рар = 0,616*0,153*28*6 = 15,86 кг = 0,016 тс
периметр арматуры для сваи диаметра 325 мм
ua = (тт*d )/2*28=(3,14*0,0155)/2*28 = 0,681 м;
ар325 ap
площадь боковой поверхности арматуры для сваи диаметра 325 мм;
Aa = uа * La = 0,681*1,36 = 0,926 м2;
ар325 ар325 ар325
длина арматуры анкера
Lар325 = 4,2d = 4,2* 0,325=1,36 м;

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
45

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

- длина анкерной части сваи
Lан219 = 0,4d+4,2d=0,4*0,325+4,2*0,325=1,49 м; Рар =1,208*0,227*28*6 = 46,06 кг = 0,046 тс
Для сваи Ø219x8, L=17 м
Модель 1.
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Рсв =30+1,76 = 31,76 тс Рсв = Рар +0,008 +0,99+0,04163*17*1,05=0,016+1,74=1,76 тс
Lвгр = 16м А219 = 0,038 м
2
U219 = 0,688 м Lнес219 = 13,28 м Lан219 = 1,0 м
Lгл219 =12,28 м
R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции; Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку

Fu =1*1*[135,0*0,038+5,0*0,7*0,457+5,0*0,7*0,688*1,0+5,0*0,7*0,688*12,28] =
=l*l*(5,13+1,61+2,4+29,57) =1*1(5,13+33,58) = 38,71 тс.

31,76 тс < 33,54 тс - условие выполнено
Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения
тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Рсв*0,9 =13,0*0,7*0,688*0,7+15-1,76*0,9=17,79 тс
Fr= 5,0*0,7*0,457+5,0*0,7*0,688*1,0+5,0*0,7*0,688*12,28= 33,58 тс
-несущая способность сваи по боковой поверхности

17,79 тс < 30,53 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой.
Модель 2.
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Р =30+2,73 = 32,73 тс Р= Рсв+Рб=1,76+0,97 = 2,73 тс
Рсв= Рар+ 0,008 +0,99+0,04163*17*1,05=0,016+1,74=1,76 тс
Рб= (3,14*0,300 /4*16,0-3,14*0,219 /4*16,0)*1,8=(1,14-0,6)*1,8=0,97 тс
2 2

Lвгр= 16 м
Lнес=13,28 м

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
46

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции; Аскв300 = 0,071 м
2
Uскв300 = 0,942 м
R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции; Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку
Fu=l *1 *[135,0*0,071+0,942*(4,0*13,28)] = 1*1(9,58+50,04)=59,62 тс.

32,73 тс < 51,84 тс - условие выполнено.
Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения
тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Р*0,9 =13*0,7*0,688*0,7+15-2,73*0,9=16,93 тс
Fr = 0,942*(4,0*13,28)=50,04 тс - несущая способность сваи по боковой поверхности

16,93 тс < 45,49 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой.
Для сваи Ø325x8, L=12 м.
Модель 1.
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Рсв =30+2,47 = 32,47 тс Рсв= Рар+0,012 +1,62+0,06254*12*1,05=0,046+2,42=2,47 тс
Lвгр = 11 м Lнес325 = 8,28 м; Lан325 = 1,49 м; Lгл325 = 6,79 м;
R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции; А325= 0,083 м
2
U325 =1,02 м
Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку

Fu = l*l*[l35,0*0,083+5,0*0,7*0,926+5,0*0,7*1,02*1,49+5,0*0,7*1,02*6,79] =
=1*1*(11,2+3,24+5,32+24,24) =1*1(11,2+32,80) = 44,00 тс.

32,47 тс < 38,26 тс
Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
47

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Рсв*0,9 =13,0*0,7*1,02*0,7+15-2,47*0,9=19,26 тс
Fr = 5,0*0,7*0,926+5,0*0,7* 1,02*1,49+5,0*0,7*1,02*6,79= 32,80 тс
-несущая способность сваи по боковой поверхности

19,26 тс < 29,82 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой.
Модель 2.
Максимально расчетная нагрузка на сваю: N=Nвд+ Р =30+3,96= 33,96 тс Р= Рсв +Рб=2,47+1,493=3,96 тс
Рсв = Рар+ 0,012 +1,62+0,06254*12*1,05=0,046+2,42=2,47 тс
Рб =(3,14*0,450 /4*11,0-3,14*0,32574*11,0)*1,8=(1,74-0,91 )*1,8=1,49 тс
2

Lвгр=11 м
Lнес = 8,28 м
R=135,0 тс/м2 по табл. В. 1 (приложение В) принято методом экстраполяции; Аскв450= 0,159 м
2
Uскв450 = 1,41 м Расчет несущей способности сваи на сжимающую нагрузку

Fu= l*l*[l35,0*0,159+1,41*(5,0*8,28)] = 1*1(21,46+58,37) = 79,83 тс.

33,96 тс < 69,42 тс - условие выполнено.
Расчет на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения
тfh*Аfh*уaf+Nвыд-Р*0,9 =13,0*0,7*1,02*0,7+15-3,96*0,9=17,93 тс
Fr = 1,41*(5,0*8,28)= 58,37 тс - несущая способность сваи по боковой поверхности


17,93 тс < 53,06 тс - условие выполняется, то есть свая, при действии сил морозного пучения и выдергивающей нагрузки, остается устойчивой.

ВЫВОД:
Для обеспечения несущей способности сваи на вдавливающую, выдергивающую нагрузку и на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения требуется принять длину сваи:
диаметром 219 мм - 17,0 м;
диаметром 325 мм - 12 м.

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
48

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Данная методика расчета несущей способности свай Ø219мм и Ø325мм с анкерными наконечниками А2, АЗ, А4, А5, А6, А7 по серии 1.411.3-11см.13 «Свая металлическая трубчатая СМОТ» позволяет проводить расчеты при проектировании свайных фундаментов с анкерными сваями по серии «Свая металлическая трубчатая СМОТ» для вечномерзлых грунтов.
В данной работе рассмотрены сваи анкерного типа А2, АЗ, А4, А5, А6, А7 по серии 1.411.3-11см.13 «Свая металлическая трубчатая СМОТ» диаметрами 219мм и 325мм с толщиной стенок 8мм погружаемые способами:
для талых грунтов (площадка 1) - буровой способ погружения;
для мерзлых грунтов (площадка 2) - буроопускной способ погружения.
Для талых грунтов и бурового способа устройства сваи заполнение скважины и внутренней полости трубы рекомендуется принять бетоном класса не ниже В15.
Для вечномерзлых грунтов и буроопускного способа погружения сваи заполнение скважины и внутренней полости трубы рекомендуется принять ц.п. раствором марки не ниже М100 или бетоном класса не ниже В7,5, а в пределах слоя сезонного промерзания оттаивания - бетоном класса не ниже В15.
Несущая способность сваи для восприятия вдавливающей и выдергивающей нагрузок, а также на совместное действие выдергивающей нагрузки и касательной силы морозного пучения определялась для двух моделей контакта сваи:
модель 1 - несущая способность сваи рассчитывается на контакте металл - раствор;
модель 2 - несущая способность сваи рассчитывается на контакте раствор - грунт.
Для сравнения различных видов анкеров для всех типов геологических условий и для обеих расчетных моделей также рассчитана несущая способность «эталонной» сваи из металлической трубы без анкеров, имеющей диаметры, соответствующие рассмотренным анкерным сваям.

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
49

с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5, А6, А7
серии 1.411.3-11см.13

«Свая металлическая трубчатая СМОТ»

Рекомендации по применению анкеров А2, АЗ, А4, А5, А6, А7 по серии 1.411.3-11см. 13
«Свая металлическая трубчатая СМОТ» по типам грунтов:

Для талых «слабых» грунтов, т.е. грунтов с низкими прочностными характеристиками рекомендуется применять сваи СМОТ по серии 1.411.3-11см.13 с анкерами тип А12 (методика расчета для винтовых свай в соответствии с СП24.13330.2011 (СНиП 2.02.03-85)).
Для талых грунтов рекомендуется применять сваи СМОТ по серии 1.411.3-11см.13 без анкеров забивным (бурозабивным) способом погружения или сваи СМОТ по серии 1.411.3- 11см.13 с анкерами тип А12 (методика расчета для винтовых свай в соответствии с СП24.13330.2011 (СНиП 2.02.03-85)).
Для вечномерзлых грунтов для металлической сваи без анкеров (эталонная свая), а также с анкерами (тип А2, АЗ, А4, А6, А7) при устройстве буроопускным способом, принимаем что срыв происходит по контакту металл-раствор, как на вдавливающие, так и на выдергивающие нагрузки (рекомендуется использовать методику расчета по модели 1).
Для вечномерзлых грунтов для металлической сваи с анкерами (тип А5) при устройстве буроопускным способом, принимаем что срыв будет происходить при действии сжимающей нагрузки по контакту металл-раствор (рекомендуется использовать методику расчета по модели 1), а при действии выдергивающих нагрузок по контакту бетон-грунт (рекомендуется использовать методику расчета по модели 2).
Перед массовым погружением свай рекомендуется выполнить пробное погружение свай и произвести испытание их на вдавливающую и на выдергивающую нагрузку для определения несущей способности свай.
Испытываемые сваи следует предусмотреть в проекте оснований и фундаментов. По результатам испытания свай откорректировать несущую способность.

ОАО «Фундаментпроект»
125993, г. Москва, Волоколамское ш., д.1, стр.1
50

и Ø325 мм с анкерными наконечниками А2, А3, А4, А5,

А6, А7 серии 1.411.3-11см.13 «Свая металлическая трубчатая СМОТ».

Л-86065
Заказ №189 Формат 60Х60 1/16 Усл.-печ.л.2,52 Тираж 1500 экз.
Усл.кр.-отт. 2,52

Подп. в печать 29/12-2015

Бумага офсетная