СО системы. Многопролётные СО балки

ОПРЕДЕЛИМЫЕ БАЛКИ

факторов
(реакций внешних и внутренних связей и внутренних усилий) достаточно

одних лишь уравнений равновесия.

Условия статической определимости системы:
Кинематическое условие: W = 0 – отсутствие лишних связей
( необходимое, но недостаточное ).
2. Требование к расчётной модели – отсутствие перемещений
в уравнениях равновесия системы в целом и её частей
( возможность расчёта по недеформированной схеме ).

N = ?

l

Σ y = 0

N

Задача
нахождения N статически
определима

c

A

B

B

K

K

F

F

VB = ?

VB = ?

Σ mA = 0

uB

uK

VB* ( l – uB ) – F* ( c – uK ) = 0

Задача
нахождения VB статически
неопределима

Если uB<< l и uK<< c, то

( расчёт по недеформированной схеме )

задача условно статически определима

Свойство статической определимости
системы условно отождествляется
со статической определимостью
задачи расчёта при соответствующей
её формулировке.

неопределимости) обладает не сама система,
а задача ее расчёта, сформулированная

с использованием
тех или иных гипотез и предпосылок.
Но формально понятие «статическая определимость»
можно отнести к системе без лишних связей в случае,
когда в записанных для неё уравнениях равновесия
отсутствуют перемещения в множителях
при силовых факторах.
Это имеет место в так называемых
расчётах по недеформированной схеме системы,
когда в уравнениях статики не учитываются
малые в сравнении с габаритами системы
изменения её геометрии ( координат точек )
в результате деформации элементов.

статически определимой системе
могут быть найдены с помощью одних лишь

уравнений равновесия,
без использования геометрических и физических зависимостей.

5. Статически эквивалентные преобразования
нагрузки в пределах некоторого диска СОС
вызывают изменения усилий только в этом диске;
за его пределами все силовые факторы
остаются неизменными.

2. Усилия в статически определимой системе зависят
от её геометрии и структуры (расположения и типов связей),
а также от приложенной нагрузки,
и не зависят от жесткостных свойств элементов ( дисков ) системы.

3. Статически определимая система может быть составной –
содержащей главные и второстепенные части; в этом случае её расчёт
рационально выполняется, начиная с самой второстепенной части
и заканчивая главными частями.

4. Смещения связей и изменения температуры не вызывают никаких усилий
в статически определимой системе ( СОС нечувствительны в силовом
отношении к кинематическим и температурным воздействиям );
при этом перемещения в СОС от указанных воздействий возникают.

Δc

+Δt o

6. Статически определимые системы обладают большей деформативностью
и меньшей «живучестью» в сравнении с подобными им системами
с лишними связями ( статически неопределимыми ).

F

q

a

F1 = qa

M

и н и р о в а н н ы

е с и с т е м ы

стержней – одного или нескольких, шарнирно или жёстко соединённых друг

с другом по концам
и расположенных так, что их продольные оси образуют единую прямую, с внешними связями (опорами) более чем в двух точках;
предназначена для работы на изгиб.

Кинематический анализ

а) количественный анализ:
W = 3D – 2H – C0

б) структурный анализ –
правила расположения связей:
– в пролёте не может быть более двух шарниров (в том числе более одного поступательного);
– суммарное число шарниров в двух смежных пролётах – не более трёх
(шарниры – цилиндрические или поперечные поступательные).

Для статически определимой многопролётной балки (МСОБ):
W = 0 С0 = 3D – 2H – необходимое число опорных связей.

M

Q

Q + dQ

M + dM

– о-о…
…ш – о – ш – о – ш

– о…

а) р е г у л я р н ы е

б) к о м б и н и р о в а н н ы е

…ш – о – ш – о – ш – ш– о – о – ш – о – ш – о

ш – ш – о – о – ш – о – ш – ш – о – о

Признаки главных частей МСОБ:
1) основной – наличие трёх связей с «землёй» (безусловно главная часть);
2) дополнительный – наличие двух параллельных связей,
перпендикулярных к оси балки (условно главная часть).

ГЧ1

ГЧ1

УГЧ1

УГЧ2

УГЧ2

УГЧ3

УГЧ4

ГЧ

УГЧ2

Рабочая схема балки – вспомогательная расчётная схема,
на которой части балки (диски) изображаются на разных уровнях:
главные части – на самом нижнем уровне, второстепенные части – выше
(тем выше, чем более второстепенной является часть);
на самом верхнем уровне располагается самая второстепенная часть.

ГЧ1

УГЧ2

ВЧ1

ВЧ2

ВЧ3

ВЧ4

ВЧ5

вызывает усилия (изгибающие
моменты и поперечные силы) только в загруженной главной

части;
остальные части балки не работают ( M и Q в них равны 0 );
2) при загружении некоторой второстепенной части усилия M и Q возникают
в последовательности (цепи) частей, начинающейся с загруженной части
и заканчивающейся ближайшими главными частями.

ГЧ1

УГЧ2

ВЧ1

ВЧ2

ВЧ3

ВЧ4

ВЧ5

Мнемоническое правило:
«силовые потоки» растекаются по рабочей схеме балки
только в направлении сверху вниз от точек приложения нагрузок.

поперечные силы) только в загруженной главной части;
остальные части балки

не работают ( M и Q в них равны 0 );
2) при загружении некоторой второстепенной части усилия M и Q возникают
в последовательности (цепи) частей, начинающейся с загруженной части
и заканчивающейся ближайшими главными частями.

Последовательность расчёта многопролётной СО балки –
в направлении сверху вниз по рабочей схеме –
начиная с самой второстепенной части и заканчивая главными частями.

ГЧ1

УГЧ2

ВЧ1

ВЧ2

ВЧ3

ВЧ4

ВЧ5

Мнемоническое правило:
«силовые потоки» растекаются по рабочей схеме балки
только в направлении сверху вниз от точек приложения нагрузок.

Для рассматриваемой балки:

ВЧ3

ВЧ2

ВЧ1

ГЧ1;

ВЧ5

ВЧ4

УГЧ2

Особенности работы МСОБ под нагрузками

и м е р
















ГЧ1






УГЧ2


















ВЧ2
ВЧ1




Кинематический
анализ:

а) W = 3D – 2H

– C0=
= 3*4 – 2*3 – 6 = 0 – система может быть
геометрически
неизменяемой

A

B

C

E

G

f

h

k

j

б) структурный анализ:

«земля» + ABf = ГНС1
(3 связи 1-го типа)

ГНС1 + fCh = ГНС2
(шарнир и связь
1-го типа)

ГНС2 + jEGk = ГНС
(3 связи 1-го типа,
hj – связь)

Рабочая схема балки

A

B

C

E

G

f

h

k

j

F = 30 кН

F = 30 кН

F = 30 кН

F = 30 кН

М = 30 кН*м

М = 30 кН*м

q = 10 кН/м

q = 10 кН/м

3 м

6

3

2

4

4

2

1

1

Последовательность
расчёта:

ВЧ2

ВЧ1

ГЧ1,

УГЧ2

и м е р
















ГЧ1






УГЧ2










ВЧ2
ВЧ1




Кинематический
анализ:

а) W = 3D – 2H

– C0=
= 3*4 – 2*3 – 6 = 0 – система может быть
геометрически
неизменяемой

A

B

C

E

G

f

h

k

j

б) структурный анализ:

«земля» + ABf = ГНС1
(3 связи 1-го типа)

ГНС1 + fCh = ГНС2
(шарнир и связь
1-го типа)

ГНС2 + jEGk = ГНС
(3 связи 1-го типа,
hj – связь)

Рабочая схема балки

A

B

C

E

G

f

h

k

j

F = 30 кН

F = 30 кН

F = 30 кН

F = 30 кН

М = 30 кН*м

q = 10 кН/м

q = 10 кН/м

3 м

6

3

2

4

4

2

1

1

Последовательность
расчёта:

ВЧ2

ВЧ1

ГЧ1,

УГЧ2

Vh

Vh

Vj

Vj

Hh

Hh

Hj

Hj

Σmh = 0,
Σmj = 0,
Σ x = 0

Vj = 20 кН
Vh= 50 кН
Hj = Hh

20

20

20

M

Q

М = 30 кН*м

и м е р
















ГЧ1






УГЧ2



ВЧ2
ВЧ1




Кинематический
анализ:

а) W = 3D – 2H

– C0=
= 3*4 – 2*3 – 6 = 0 – система может быть
геометрически
неизменяемой

A

B

C

E

G

f

h

k

j

б) структурный анализ:

«земля» + ABf = ГНС1
(3 связи 1-го типа)

ГНС1 + fCh = ГНС2
(шарнир и связь
1-го типа)

ГНС2 + jEGk = ГНС
(3 связи 1-го типа,
hj – связь)

Рабочая схема балки

A

B

C

E

G

f

h

k

j

F = 30 кН

F = 30 кН

F = 30 кН

F = 30 кН

М = 30 кН*м

q = 10 кН/м

q = 10 кН/м

3 м

6

3

2

4

4

2

1

1

Последовательность
расчёта:

ВЧ2

ВЧ1

ГЧ1,

УГЧ2

Vh

Vh

Vj

Vj

Hh

Hh

Hj

Hj

Σmh = 0,
Σmj = 0,
Σ x = 0

Vj = 20 кН
Vh= 50 кН
Hj = Hh

20

20

20

Σmf = 0,
ΣmC = 0,
Σ x = 0

VC = 70 кН
Vf = – 20 кН
Hf = Hh

M

Q

Vf

Hf

Hf

Vf

VC

50

30

50

20

М = 30 кН*м

и м е р
















ГЧ1






УГЧ2
ВЧ2
ВЧ1




Кинематический
анализ:

а) W = 3D – 2H

– C0=
= 3*4 – 2*3 – 6 = 0 – система может быть
геометрически
неизменяемой

A

B

C

E

G

f

h

k

j

б) структурный анализ:

«земля» + ABf = ГНС1
(3 связи 1-го типа)

ГНС1 + fCh = ГНС2
(шарнир и связь
1-го типа)

ГНС2 + jEGk = ГНС
(3 связи 1-го типа,
hj – связь)

Рабочая схема балки

A

B

C

E

G

f

h

k

j

F = 30 кН

F = 30 кН

F = 30 кН

F = 30 кН

М = 30 кН*м

q = 10 кН/м

q = 10 кН/м

3 м

6

3

2

4

4

2

1

1

Последовательность
расчёта:

ВЧ2

ВЧ1

ГЧ1,

УГЧ2

Vh

Vh

Vj

Vj

Hh

Hh

Hj

Hj

Σmh = 0,
Σmj = 0,
Σ x = 0

Vj = 20 кН
Vh= 50 кН
Hj = Hh

20

20

20

Σmf = 0,
ΣmC = 0,
Σ x = 0

VC = 70 кН
Vf = – 20 кН
Hf = Hh

M

Q

Vf

Hf

Hf

Vf

VC

50

30

50

20

VA

HA

VB

ΣmA = 0,
ΣmB = 0,
Σ x = 0

VB = – 11,67 кН
VA = 21,67 кН
HA = Hf

65

40

21,67

8,33

М = 30 кН*м

и м е р
















ГЧ1
УГЧ2
ВЧ2
ВЧ1




Кинематический
анализ:

а) W = 3D – 2H

– C0=
= 3*4 – 2*3 – 6 = 0 – система может быть
геометрически
неизменяемой

A

B

C

E

G

f

h

k

j

б) структурный анализ:

«земля» + ABf = ГНС1
(3 связи 1-го типа)

ГНС1 + fCh = ГНС2
(шарнир и связь
1-го типа)

ГНС2 + jEGk = ГНС
(3 связи 1-го типа,
hj – связь)

Рабочая схема балки

A

B

C

E

G

f

h

k

j

F = 30 кН

F = 30 кН

F = 30 кН

F = 30 кН

М = 30 кН*м

q = 10 кН/м

q = 10 кН/м

3 м

6

3

2

4

4

2

1

1

Последовательность
расчёта:

ВЧ2

ВЧ1

ГЧ1,

УГЧ2

Vh

Vh

Vj

Vj

Hh

Hh

Hj

Hj

Σmh = 0,
Σmj = 0,
Σ x = 0

Vj = 20 кН
Vh= 50 кН
Hj = Hh

20

20

20

Σmf = 0,
ΣmC = 0,
Σ x = 0

VC = 70 кН
Vf = – 20 кН
Hf = Hh

M

Q

Vf

Hf

Hf

Vf

VC

50

30

50

20

VA

HA

VB

ΣmA = 0,
ΣmB = 0,
Σ x = 0

VB = – 11,67 кН
VA = 21,67 кН
HA = Hf

65

40

21,67

8,33

VE

VG

ΣmE = 0,
ΣmG = 0,
Σ x = 0

VG = 49,17 кН
VE = 60,83 кН
Hj = 0

Hh = Hf = HA = 0

N = 0

M

Q

20

25

22,5

30

20

30,83

29,17

Проверка
результатов расчёта:

ΣmС = 0,
Σ y = 0

?

( для всей балки )

М = 30 кН*м

линий влияния опорных реакций и внутренних усилий в МСОБ
статическим методом
Варианты:

1)

полное решение – выявление линейных выражений S(x) по характерным участкам
расположения единичного груза F = 1; границы участков – границы дисков (элементов
балки) + сечение с определяемым усилием S(x);
2) использование типовых линий влияния для однопролётной балки.

A

B

1

1

l

a

b

c

d

F = 1

x

VA

VB

Линии влияния опорных реакций
Груз F =1 – в произвольной точке балки

ΣmА = 0,
ΣmВ = 0

VB = x / l;

VA = 1 – x / l;

при х = 0: VA = 1; VB = 0;

при х = l : VA = 0; VB = 1.

Линии влияния M1 и Q1 в межопорном сечении 1-1
а) груз F =1 слева от сечения

уравнения
левых
прямых

при х = 0: M1 = 0; Q1 = 0;

при х = a – 0: M1 = ab/l; Q1 = – a/l

Л.В. VA

Л.В. VB

б) груз F =1 справа от сечения

уравнения
правых
прямых

при х = l: M1 = 0; Q1 = 0.

при х = a + 0: M1 = ab/l; Q1 = b/l ;

0

0

1

1

0

0

a

b

Л.В. M1

Левая

прямая

Правая прямая

Правая прямая

0

0

Левая

прямая

Л.В. Q1

a/l

b/l

Параллельные

1

линий влияния опорных реакций и внутренних усилий в МСОБ
статическим методом




A
B
1
1
2
2
3
3
l
a
b
c
d
F

= 1

x

VA

VB

Линии влияния опорных реакций
Груз F =1 – в произвольной точке балки

ΣmА = 0,
ΣmВ = 0

VB = x / l;

VA = 1 – x / l;

при х = 0: VA = 1; VB = 0;

при х = l : VA = 0; VB = 1.

Линии влияния M1 и Q1 в межопорном сечении 1-1
а) груз F =1 слева от сечения

уравнения
левых
прямых

при х = 0: M1 = 0; Q1 = 0;

при х = a – 0: M1 = ab/l; Q1 = – a/l

Л.В. VA

Л.В. VB

б) груз F =1 справа от сечения

уравнения
правых
прямых

при х = l: M1 = 0; Q1 = 0.

при х = a + 0: M1 = ab/l; Q1 = b/l ;

0

0

1

1

0

0

a

b

Л.В. M1

Левая

прямая

Правая прямая

Правая прямая

0

0

Левая

прямая

Л.В. Q1

a/l

b/l

Параллельные

1

Линии влияния M и Q в сечениях 2-2 и 3-3
на левой и правой консолях балки

c2

c3

Л.В. Q2

Л.В. Q3

Л.В. M2

Л.В. M3

c2

1

0

1

0

c3

1

линий влияния опорных реакций и внутренних усилий в МСОБ
статическим методом




A
B
1
1
2
2
3
3
l
a
b
c
d
F

= 1

x

VA

VB

Л.В. VA

Л.В. VB

0

0

1

1

0

0

a

b

Л.В. M1

Левая

прямая

Правая прямая

Правая прямая

0

0

Левая

прямая

Л.В. Q1

a/l

b/l

Параллельные

1

c2

c3

Л.В. Q2

Л.В. Q3

Л.В. M2

Л.В. M3

c2

1

0

1

0

c3

1

ГЧ1

УГЧ2

ВЧ1

ВЧ2

ВЧ3

2

2

2

2

2

4 м

6

4

4

П р и м е р

Построить линию влияния М1

1

1

2м

Рабочая схема балки

F = 1

F = 1

Не работают

М1 = 0

0

F = 1

F = 1

Л.В. M1

Типовая ЛВ

1

линий влияния опорных реакций и внутренних усилий в МСОБ
статическим методом




A
B
1
1
2
2
3
3
l
a
b
c
d
F

= 1

x

VA

VB

Л.В. VA

Л.В. VB

0

0

1

1

0

0

a

b

Л.В. M1

Левая

прямая

Правая прямая

Правая прямая

0

0

Левая

прямая

Л.В. Q1

a/l

b/l

Параллельные

1

c2

c3

Л.В. Q2

Л.В. Q3

Л.В. M2

Л.В. M3

c2

1

0

1

0

c3

1

ГЧ1

УГЧ2

ВЧ1

ВЧ2

ВЧ3

2

2

2

2

2

4 м

6

4

4

П р и м е р

Построить линию влияния М1

1

1

2м

Рабочая схема балки

F = 1

Не работают

М1 = 0

0

F = 1

F = 1

Типовая ЛВ

1

F = 1

М1 = –1

0

0,5

Л.В. M1

линий влияния опорных реакций и внутренних усилий в МСОБ
статическим методом




A
B
1
1
2
2
3
3
l
a
b
c
d
F

= 1

x

VA

VB

Л.В. VA

Л.В. VB

0

0

1

1

0

0

a

b

Л.В. M1

Левая

прямая

Правая прямая

Правая прямая

0

0

Левая

прямая

Л.В. Q1

a/l

b/l

Параллельные

1

c2

c3

Л.В. Q2

Л.В. Q3

Л.В. M2

Л.В. M3

c2

1

0

1

0

c3

1

ГЧ1

УГЧ2

ВЧ1

ВЧ2

ВЧ3

2

2

2

2

2

4 м

6

4

4

П р и м е р

Построить линию влияния М1

1

1

2м

Рабочая схема балки

F = 1

Не работают

М1 = 0,5

0

F = 1

F = 1

Типовая ЛВ

1

F = 1

0

0,5

Не работают

М1 = 0

0

Л.В. M1

линий влияния опорных реакций и внутренних усилий в МСОБ
статическим методом




A
B
1
1
2
2
3
3
l
a
b
c
d
F

= 1

x

VA

VB

Л.В. VA

Л.В. VB

0

0

1

1

0

0

a

b

Л.В. M1

Левая

прямая

Правая прямая

Правая прямая

0

0

Левая

прямая

Л.В. Q1

a/l

b/l

Параллельные

1

c2

c3

Л.В. Q2

Л.В. Q3

Л.В. M2

Л.В. M3

c2

1

0

1

0

c3

1

ГЧ1

УГЧ2

ВЧ1

ВЧ2

ВЧ3

2

2

2

2

2

4 м

6

4

4

П р и м е р

Построить линию влияния М1

1

1

2м

Рабочая схема балки

F = 1

0

Типовая ЛВ

1

F = 1

0

0,5

Не работают

М1 = 0

0

0

Л.В. M1

линий влияния опорных реакций и внутренних усилий в МСОБ кинематическим

методом –

алгоритм и пример рассмотрены в теме
«Построение линий влияния силовых факторов кинематическим методом»

1

2

3

c

D

F = 20 кН

Требуется построить объемлющую эпюру М
на участке cD

Л.В. M2

Расчётные усилия в МСОБ и их эпюры ( объемлющие эпюры )

Mрасч=

Mmax = Mconst+ Σ Mtemp,max

Qрасч=

Mсоотв

F = 20 кН

q = 12 кН/м

F2

F1

p = 10 кН/м

p = 10 кН/м

q , F – постоянные нагрузки

p , F1 , F2 – временные нагрузки

F1 = 16 кН,

F2 = 18 кН

3

7

5

6

4

2 м

4

6

2

2

2

2

2

Mmin = Mconst+ Σ Mtemp,min

Qmax= Qconst+ Σ Qtemp,max

Qmin = Qconst+ Σ Qtemp,min

Расчётные сечения 1, 2, … ,7

1

1

1,5

1,5

1,5

1,5

20

20

52

18

12,5

3,5

Эпюра Mconst
( кН*м )

1

2

1

0,5

Л.В. M3

Л.В. M4

1,125

1,5

0,75

0,5

линий влияния опорных реакций и внутренних усилий в МСОБ кинематическим

методом –

алгоритм и пример рассмотрены в теме
«Построение линий влияния силовых факторов кинематическим методом»

1

2

3

c

D

F = 20 кН

Требуется построить объемлющую эпюру М
на участке cD

Расчётные усилия в МСОБ и их эпюры ( объемлющие эпюры )

Mрасч=

Mmax = Mconst+ Σ Mtemp,max

Qрасч=

Mсоотв

F = 20 кН

q = 12 кН/м

F2

F1

p = 10 кН/м

p = 10 кН/м

q , F – постоянные нагрузки

p , F1 , F2 – временные нагрузки

F1 = 16 кН,

F2 = 18 кН

3

7

5

6

4

2 м

4

6

2

2

2

2

2

Mmin = Mconst+ Σ Mtemp,min

Qmax= Qconst+ Σ Qtemp,max

Qmin = Qconst+ Σ Qtemp,min

Расчётные сечения 1, 2, … ,7

1

1

1,5

1,5

1,5

1,5

20

20

52

18

12,5

3,5

Эпюра Mconst
( кН*м )

Л.В. M4

1,125

1,5

0,75

0,5

F2

F1

p

p

F2

F1

p

p

Загружение
на max M4, temp

Загружение
на min M4, temp

M4, temp,max= 66 кН*м

M4, temp,min= – 93 кН*м

M4, max= M4, const + M4, temp, max=
= – 3,5 + 66 = 62,5 кН*м

M4, min= M4, const + M4, temp, min=
= – 3,5 – 93 = – 96,5 кН*м

Аналогично
для остальных сечений

линий влияния опорных реакций и внутренних усилий в МСОБ кинематическим

методом –

алгоритм и пример рассмотрены в теме
«Построение линий влияния силовых факторов кинематическим методом»

1

2

3

c

D

F = 20 кН

Требуется построить объемлющую эпюру М
на участке cD

Расчётные усилия в МСОБ и их эпюры ( объемлющие эпюры )

Mрасч=

Mmax = Mconst+ Σ Mtemp,max

Qрасч=

Mсоотв

F = 20 кН

q = 12 кН/м

F2

F1

p = 10 кН/м

p = 10 кН/м

q , F – постоянные нагрузки

p , F1 , F2 – временные нагрузки

F1 = 16 кН,

F2 = 18 кН

3

7

5

6

4

2 м

4

6

2

2

2

2

2

Mmin = Mconst+ Σ Mtemp,min

Qmax= Qconst+ Σ Qtemp,max

Qmin = Qconst+ Σ Qtemp,min

1

1

1,5

1,5

1,5

1,5

20

20

52

18

12,5

3,5

Эпюра Mconst
( кН*м )

Объемлющая
эпюра M
( кН*м )

146

122

95

Mmin

Mmax

е в о п р о с ы
( в

скобках даны номера слайдов, на которых можно найти ответы на вопросы;
для перехода к слайду с ответом можно сделать щелчок мышью по номеру в скобках*);
для возврата к контрольным вопросам сделать щелчок правой кнопкой мыши
и выбрать «Перейти к слайду 25» )
1. Какие системы называются статически определимыми? ( 2 )
2. При выполнении каких условий система может рассматриваться как статически определимая? ( 2 )
3. Может ли быть статически неопределимой задача определения усилий в системе
без лишних связей? ( 2 )
4. Является ли статически определимой система без лишних связей, рассчитываемая
по деформированной схеме? ( 2, 3 )
5. Какими общими свойствами обладают все статически определимые системы? ( 4 )
6. Если в статически определимой системе изменить жёсткости некоторых элементов,
то приведет ли это к изменению силовых факторов при той же нагрузке? ( 4 )
7. Как статически определимая система реагирует на изменение температуры или смещения связей? Оценить статически и кинематически. ( 4 ) 7. Как статически определимая система реагирует на изменение температуры или смещения связей? Оценить статически и кинематически. ( 4 )
8. Каковы основные типы статически определимых систем? ( 5 )
9. Что такое многопролётная балка? ( 7 )
10. Особенности кинематического анализа многопролётных балок. ( 7 )
Правила расположения опор и шарниров в многопролётной статически определимой
балке ( МСОБ ). ( 7 )
11. Каковы основные структурные схемы МСОБ? ( 8 )
12. По каким признакам определяются главные части МСОБ? ( 8 )
13. Что такое рабочая схема многопролётной СО балки? ( 8 )
14. Как располагаются на рабочей схеме главные и второстепенные части балки? ( 8 )
15. Как работают части МСОБ при локальном загружении
а) главной части? ( 9 ) а) главной части? ( 9 ) б) второстепенной части? ( 9 )
_____________________________________________________________
*) Только в режиме «Показ слайдов»

е в о п р о с ы
( в

скобках даны номера слайдов, на которых можно найти ответы на вопросы;
для перехода к слайду с ответом можно сделать щелчок мышью по номеру в скобках*);
для возврата к контрольным вопросам сделать щелчок правой кнопкой мыши
и выбрать «Перейти к слайду 26» )
16. Как с помощью рабочей схемы определяется рациональный порядок расчёта МСОБ? (10)
17. Могут ли реакции опор и усилия в главной части МСОБ быть определены раньше,
чем в соседней с ней второстепенной части? ( 10 )
18. Как выполняется проверка результатов расчёта МСОБ на заданную неподвижную
нагрузку? ( 15 )
19. Каковы возможные варианты построения статическим методом линий влияния силовых факторов в МСОБ? ( 16 )
20. Вид и особенности типовых линий влияния опорных реакций однопролётной балки
с консолями. ( 17 )
21. Каковы типовые линии влияния изгибающих моментов и поперечных сил в сечениях
однопролётной балки с консолями ( общий вид, особенности, характерные ординаты )
а) в межопорном сечении? ( 16 ) а) в межопорном сечении? ( 16 ) б) в сечениях на левой и правой консолях? ( 16 )
22. Как взаимно ориентированы левая и правая прямые типовой линии влияния
поперечной силы в сечении балки? ( 16, 17 )
23. Где расположен и чему равен скачок на типовой линии влияния поперечной силы
в любом сечении балки? ( 16, 17 )
24. Как можно использовать типовые линии влияния для построения линий влияния
силовых факторов в многопролетной СО балке? ( 18–21 )
25. Алгоритм построения линий влияния силовых факторов в МСОБ кинематическим
методом. ( 22 )
26. Какие расчётные и соответствующие им усилия определяются в общем случае
в МСОБ? ( 22 )
27. Изложить порядок построения объемлющей эпюры изгибающих моментов в МСОБ.
( 22–24 )
____________________________________________________________
*) Только в режиме «Показ слайдов»