Шпоночные, шлицевые, штифтовые соединения

валом и ступицей, насаженной на вал детали, например, ступицей зубчатого

колеса, шкива, маховика и т. п. Передача вращающего момента между деталями соединения осуществляется с помощью специальной детали — шпонки .
Шпоночные соединения подразделяют на ненапряженные, осуществляемые призматическими, сегментными или цилиндрическими шпонками, и напряженные, осуществляемые клиновыми шпонками.

не могут перемещаться по валу в осевом направлении, у подвижных

соединений ступицы могут перемещаться по валу; в этом случае используют достаточно длинные направляющие шпонки, которые крепятся к валу винтами.
В машиностроении основное распространение имеют ненапряженные неподвижные шпоночные соединения как более простые в изготовлении.

призматические шпонки стандартизированы и их размеры выбирают по ГОСТ 23360-78.
Достоинства

соединений призматическими шпонками: простота конструкции и низкая стоимость.
Недостатки: вал и ступица ослаблены шпоночными пазами; в зоне шпоночного паза возникает концентрация напряжений, что снижает усталостную прочность деталей соединений;
трудно обеспечить их взаимозаменяемость, последнее вызывает необходимость ручной подгонки или подбора шпонки по пазу;
малонадежная работа соединений при действии ударных, ревер­сивных и циклических нагрузок.

50 светлого проката или чистотянутых профилей. В сильно нагруженных соединениях

применяют шпонки из легированных сталей, например, из стали 40Х с термической обработкой до твердости 35-45 HRCЭ.
Ширину b и высоту h обыкновенных призматических шпонок выбирают по ГОСТ 233460-78 в зависимости от посадочного диаметра d соединения. Концы шпонок могут быть плоскими или скругленными; шпонки со скругленными концами применяют чаще.
Глубина врезания шпонки в ступицу
k = 0.43h при d < 40 мм
k = 0,4h при d>4,0мм.
В расчетах приближенно принимают заглубление шпонки в вал t1=0,6h , а в ступицу k = 0,4h. Обычно призматические шпонки вставляют в паз вала с натягом без дополнительного крепления, а в паз ступицы — с небольшим зазором.

паза, изготовляемого концевой (пальцевой) фрезой .
Предпочтительно изготовление шпоночного паза

на валу дисковой фрезой, при этом достигается более высокая точность выполнения размера b шпоночного вала и меньшая концентрация напряжений; однако осевая фиксация шпонки менее надежна. Пазы в ступице выполняют долблением (строганием) или протягиванием одношлицевой протяжкой.

в шпонке по сечению А—А и напряжения смятия

σсм на боковых гранях шпонки и пазов ступицы и вала. При стандартизации размеры поперечного сечения шпонок (b и h), а также глубину врезания шпонок в ступицу и в вал принимают таким образом, чтобы несущую способность соединения определяли напряжения смятия на боковых гранях шпонки

Для упрощения расчетов считают, что напряжения смятия (давление) σсм распределены равномерно по площади контакта боковых граней шпонок и шпоночных пазов, а плечо равнодействующей этих напряжений равно 0,5d (где d—диаметр вала). Давлением на рабочих поверхностях шпонок и пазов, возникающим при посадке шпонок в паз вала с натягом, пренебрегают.

или паза в ступице и на валу находят по формуле

:

а условие прочности записывают в виде:

где Т— вращающий момент, Нм; d— посадочный диаметр, мм; lр — рабочая длина шпонки, мм; k — глубина вреза­ния шпонки в ступицу, мм; [σ]см = σT/S —допус-каемые напряжения смятия для более слабого материала шпонки, вала или ступицы, МПа; σт — предел текучести, МПа; S—коэффициент запаса.
При нереверсивной нагрузке, мало изменяющейся по величине, принимают коэффициент запаса S = 1,9...2,3 , а при частых пусках и остановках —
S = 2,9...3,5; при реверсивной нагрузке коэффициент запаса повышают на 30 %.

призматических; их применяют при серийном и более крупном масштабах производства.

Для сегментных шпонок пазы на валах обрабатывают дисковыми, калиброванными по ширине b фрезами с точностью и производительностью большей, чем для призматических шпонок. Шпонки изготовляют из чистотянутых сегментных профилей. Паз в ступице получают так же, как в соединениях с призматическими шпонками, долблением (строганием) или протягиванием одношлицевой протяжкой.
Достоинствами соединений с сегментными шпонками являются: простота конструкции; взаимозаменяемость и технологичность (вследствие высокой точности изготовления не требуется ручной подгонки или подбора шпонки по пазу); устойчивое положение шпонки в глубоком пазу вала исключает возможность ее перекоса (выворачивания).
Недостатки: необходимость глубокой канавки под шпонку на валу ослабляет вал, а малая длина шпонок ограничивает нагрузочную способность соединения Сегментные шпонки характеризуются двумя основными параметрами: шириной b и диаметром заготовки D. При том же посадочном диаметре соединения d ширину b и глубину k врезания в ступицу выбирают так же, как для призматических шпоночных соединений. Высота шпонки h=0,4D, длина l = D и расчетная длина lр =l.
Рассчитывают соединения с сегментными шпонками так же, как соединения с призматическими шпонками, т. е. по напряжениям смятия .

при свободном доступе к торцу соединения. Отверстия под эти шпонки

параллельны оси вала и обрабатывают их после сборки вала и ступицы (половина отверстия сверлится на валу и половина — в ступице), обеспечивая посадку шпонки в отверстие с натягом. Диаметр dш и расчетную длину шпонки lр в первом приближении принимают dш =(0,13...0,16)d, lр =(3...4)dш , где d—диаметр вала (посадочный диаметр соединения).
Установка нескольких шпонок в одном соединении увеличивает несущую способность соединения практически пропорционально числу установленных шпонок благодаря тому, что совместная обработка отверстий для шпонок на валу и в ступице обеспечивает равномерное распределение нагрузки между шпонками. Необходимое число шпонок zш определяют из условия прочности рабочих поверхностей на смятие. Действующие напряжения смятия на цилиндрической поверхности шпонок диаметром dш определяют с учетом неравномерности распределения напряжений смятия (серповидная эпюра).

где Т— в Нм; d, dш и lр — в мм; [σ]см — в МПа.
В связи с более точной расчетной схемой для цилиндрических шпонок [σ]см можно увеличить на 25...30 % по сравнению с допускаемыми напряжениями смятия для призматических шпонок

как зубчатые колеса, шкивы, диски фрикционных муфт и т. п.,

применяют, как и шпоночные соединения, для передачи вращающего момента. В этом соединении на валу изготовляют выступы (зубья, шлицы), входящие во впадины (шлицы) ступицы.

Достоинства шлицевых соединений по сравнению со шпоночными: высокая несущая способность благодаря значительно большей рабочей поверхности зубьев — шлицев; высокая усталостная прочность вала вследствие незначительной концентрации напряжений; возможность применения высокоточных и высокопроизводительных методов обработки шлицев в ступицах (протягиванием) и зубьев на валах (фрезерованием червячными фрезами, шлифованием, как при нарезании зубьев зубчатых колес) — это позволяет получить высокую точность центрирования и взаимозаменяемость деталей шлицевых соединений.

Недостатки: высокая стоимость соединений из-за сложности технологического оборудования (зубофрезерные, протяжные и шлифовальные станки); высокопроизводительные современные способы изготовления шлицевых соединений становятся экономически целесообразными лишь при крупносерийном и серийном производствах

соединения валов с зубчатыми колесами, шкивами и другими деталями и

подвижные соединения с возможностью относительного взаимного перемещения деталей вдоль оси соединения (вала) под нагрузкой или без нагрузки. Примерами соединений, подвижных под нагрузкой, являются шлицевые соединения сверлильных шпинделей, карданных валов автомобилей и др.; без нагрузки перемещаются по шлицам валов передвижные зубчатые колеса в коробках перемены передач, а нагрузку они передают при фиксированном положении.
Шлицевые (зубчатые) соединения стандартизованы. При данном диаметре соединения стандарты устанавливают число и размеры шлицев (зубьев), а также допуски на их размеры.
По форме боковых рабочих поверхностей зубьев шлицевых соединений различают три основных типа соединений: прямобочные, эвольвентные и треугольные.

их около 80 %. Соединения с прямобочным профилем по ГОСТ

1139-80 стандартизованы для валов диаметром от 14 до 125 мм, с числом зубьев (в зависимости от диаметра вала) от 6 до 20. В поперечном сечении профиль прямобочных шлицев очерчивается окружностью выступов зубьев D, окружностью впадин диаметром d и прямыми, определяющими ширину зубьев (шлицев) b. В прямобочных соединениях зубья (выступы) вала имеют постоянную толщину b и расположены в радиальном направлении, они входят во впадины (шлицы) соответствующей формы в ступице.

переходом от легкой к средней и тяжелой сериям при одном

и том же внутреннем диаметре d увеличивается наружный диаметр D и число зубьев z, в связи в этим повышается несущая способность соединений. Соединения с прямобочными шлицами выполняют с центрированием по наружному диаметру D , по внутреннему диаметру d и по боковым граням b.
При выборе способа центрирования руководствуются величиной нагрузки на соединение, требованиями по точности центрирования деталей соединения и технологией изготовления.
Несущую способность шлицевых соединений и износостойкость шлицев можно значительно увеличить повышением твердости рабочей поверхности (боковых граней) шлицев путем термообработки или другим способом; при этом возникают трудности с окончательной обработкой твердых поверхностей, так как обычно они поддаются только шлифованию. Круглое наружное шлифование шлицевых валов не представляет никаких трудностей; сложнее шлифовать отверстия в ступицах по диаметру d и боковые грани зубьев шлицевых валов; невозможно шлифовать боковые грани шлицев и впадины между шлицами (по диаметру D) у ступиц. При центрировании по наружному и внутреннему диаметрам несоосность вала и ступицы будет меньше, чем при центрировании по боковым граням .

зубьями, чем при других способах центрирования; область применения этого способа

центрирования ограничена невозможностью точного изготовления шлицев в ступице при твердых (закаленных) поверхностях, так как нельзя шлифовать боковые грани шлицев в ступице
Если ступицу по поверхности отверстия и шлицам не обра­батывают термически или обрабатывают до невысокой твердости (НВ<350), то рекомендуется применять наиболее технологичное центрирование по наружному диаметру. При этом точную центрирующую поверхность в ступице получают протягиванием, а на валу — круглым шлифованием, что является наиболее точной и производительной операцией (80 % прямобочных шлицевых соединений центрируются по наружному диаметру). При невысокой твердости зубьев ступиц соединения можно применять и центрирование по боковым граням, в этом случае точные боковые грани зубьев в ступице получают протягиванием, а на валу — шлифованием. Для высоконагруженных соединений, особенно при стесненных габаритах, термообработка на высокую твердость рабочих поверхностей (закалка) является необходимой. В этом случае исправить неизбежную после термообработки поводку (искажение формы деталей) и получить точные центрирующие поверхности можно шлифованием. Когда отверстие в ступице имеет высокую поверхностную твердость, обычно применяют центрирование по внутреннему диаметру, обрабатывая центрирующие поверхности вала и втулки шлифованием; при этом получают наиболее высокую степень точности центрирования вала и ступицы.

выполняют с центрированием по боковым (рабочим) поверхностям или по наружному

диаметру; наиболее распространен первый способ центрирования.
Профиль эвольвентных шлицев очерчивается, как и профиль зубьев зубчатых колес эвольвентного зацепления, окружностью вершин, окружностью впадин и эвольвентами. Отличие этого профиля заключается в увеличенном угле зацепления 30° (вместо 20°) и уменьшенной высоте зуба h=т (вместо h=2,25т), где т — модуль зацепления. По ГОСТ 6033-80 эти соединения предусмотрены для наружных диаметров в интервале от 4 до 500 мм с модулями т от 0,5 до 10 мм при числе зубьев z = 6...82.

эвольвентных шлицев (зубьев) на изгиб вследствие утолщения зубьев у основа­ния

и на смятие из-за увеличенного числа зубьев;
в производстве требуется меньшая номенклатура фрез, так как эвольвентные шлицы одинакового модуля можно нарезать одной фрезой или долбяком, в то время как при изготовлении прямобочных шлицев для каждого размера и числа зубьев требуется отдельная фреза;
при обработке зубьев (шлицев) могут быть использованы совершенные технологические процессы, применяемые для изготовле­ния зубьев зубчатых колес.
Недостатки: эвольвентные протяжки дороги и трудоемкость шлифования эвольвентных шлицев больше, чем прямобочных.


Шлицевые прямобочные и эвольвентные соединения выпол­няют, как правило, прямозубыми.

стесненных габаритах в радиальном направлении. Эти соединения центрируют по боковым

сторонам зубьев; их изготовляют по отраслевым стандартам (например, ОСТ 100092-73).

Обычно соединения треугольного профиля применяют с числом зубьев 15-70, модулем 0,2... 1,6 мм и наружным диаметром 5-100 мм. При необходимости беззазорного соединения используют конические соединения треугольного профиля с конусностью 1:16 по впадине вала.

относят износ и смятие рабочих поверхностей; возможны усталостные разрушения валов,

разрывы втулок — ступиц с внутренними зубьями, а также срез зубьев.
Износ является следствием работы сил трения при микроперемещениях (взаимное относительное скольжение) контактирующих поверхностей в процессе работы. Скольжение и изнашивание происходит при несоосности вала и втулки (ступицы) вследствие неизбежных погрешностей изготовления, а также из-за взаимного смещения вала и втулки под действием радиальных (поперечных) переменных или циркуляционных нагрузок и при действии пере­менных изгибающего и вращающего моментов.Особо большой износ наблюдается в шлицевых соединениях в условиях скудной смазки и в абразивной среде, например в тракторах. Эффективными средствами повышения износостойкости соединения являются: увеличение твердости контактирующих поверхностей, уменьшение зазоров, применение более плотных посадок, затяжка соединения, а также совершенная смазка в сочетании с хорошим уплотнением.
Смятие рабочих поверхностей шлицев, а также срез зубьев (шлицев) может происходить при больших перегрузках.
Разрывы ступиц втулок возможны под действием распорных сил в соединениях с эвольвентными или треугольными шлицами.

работоспособности:
а) по критерию смятия в качестве основного для

большинства соединений, передающих только вращающий момент, и в качестве дополнительного для ответственных соединений, подверженных циркуляционной нагрузке, где, кроме вращающего момента, присутствуют изгибающий момент и поперечные силы, вращающиеся относительно соединения;
б) по критерию износостойкости в качестве основного для соединений, подверженных переменной циркуляционной нагрузке, когда на соединение, кроме вращающих моментов, действуют радиальные силы и изгибающие моменты.
Соединения, нагруженные только вращающим моментом (муфты), на износ не рассчитывают.
В случаях, когда износ не допускается, проводится дополнительный расчет на отсутствие износа при неограниченно большом числе циклов нагружений (расчет на безызносную работу).
После расчетов по этим критериям несущей способностью соединения считается меньшая из полученных.

смятия на рабочих поверхностях зубьев находят в предположении равномерного распределения

напряжений по рабочей поверхности зубьев при наибольшем вращающем моменте Т. Неравномерность распределения нагрузки между зубьями учитывают с помощью коэффициента kрн

Прямобочный профиль

Эвольвентный профиль

Треугольный профиль

D — наружный диаметр зубьев вала;
d — внутренний диа­метр втулки (ступицы);
f— размер фаски
m — модуль зубьев соединения.

Т — расчетный вращающий момент , Нм;
kрн — коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки kрн = 1,1... 1,5);

dcp — средний диаметр соединения, мм; h —рабочая высота зубьев, мм;
l — длина соединения, мм; [σ]см — допускаемые напряжения смятия, МПа

долговечности
коэффициент переменности нагрузки
— коэффициент числа циклов
Ni —

число циклов работы соединения (оборотов соединения) с нагрузкой Ti при вращении в одну сторону; N =ΣNi — общее число циклов работы; T- наибольший момент

—коэффициент неравномерности распределения нагрузки между зубьями, учитывающий приработку вследствие скольжения

kпр — коэффициент продольной концентрации нагрузки

В случае а

В случае в

в центре ступицы, от поперечной силы Fr и от осевой

силы Fa, Н, отстоящей от оси соединения на расстояние R, мм, направлены в одну сторону, а знак (-), когда эти моменты направлены в разные стороны;

коэффициент смазки;
при обильной смазке без загрязнения kс = 0,7;

при средней смазке kс = 1;
при бедной смазке и работе с загрязнениями kс = 1,4;
kос — коэффициент осевого закрепления или перемещения ступицы.
При жестком закреплении неподвижной в осевом направлении ступицы kос = 1,0;
при осевых перемещениях под нагрузкой (например, в карданных передачах) kос=З.