Разделы презентаций


Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования

Содержание

Исходные данныеДано: Qполн = 154 500 м³/сут = 6437,5 м³/ч=1788,2л/с=1.7882 м³/с, М=500 мг/л (воды мутные — св. 250 до 1500 мг/л [п.6.9] ), Ц = 70°, Дк=50 мг/л.Рассчитать горизонтальный отстойник и

Слайды и текст этой презентации

Слайд 1Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования

Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования

Слайд 2Исходные данные
Дано: Qполн = 154 500 м³/сут = 6437,5 м³/ч=1788,2л/с=1.7882

м³/с, М=500 мг/л (воды мутные — св. 250 до 1500

мг/л [п.6.9] ), Ц = 70°, Дк=50 мг/л.
Рассчитать горизонтальный отстойник и КХО со слоем взвешенного осадка.
Исходные данныеДано: Qполн = 154 500 м³/сут = 6437,5 м³/ч=1788,2л/с=1.7882 м³/с, М=500 мг/л (воды мутные — св.

Слайд 31
2
1
2
- Зона осаждения
- Зона накопления и уплотнения осадка
В
Н
L
V
U0

1212 - Зона осаждения - Зона накопления и уплотнения осадкаВНLVU0

Слайд 4Площадь отстойника в плане:
где α – коэффициент объемного использования отстойника,

1,3 [п.6.67];
q – расчетный расход воды, 6437,5 м³/ч;
U0 – скорость

выпадения взвеси, 0,6 мм/с [табл.18];
Площадь отстойника в плане:где α – коэффициент объемного использования отстойника, 1,3 [п.6.67];q – расчетный расход воды, 6437,5

Слайд 5СНиП 2.04.02-84* табл.18

СНиП 2.04.02-84* табл.18

Слайд 6СНиП 2.04.02-84* табл.18
Примечания: 1. В случае применения флокулянтов при коагулировании

воды скорости выпадения взвеси следует увеличивать на 15—20 %.
2. Нижние

пределы u0 указаны для хозяйственно-питьевых водопроводов.

СНиП 2.04.02-84* табл.18Примечания: 1. В случае применения флокулянтов при коагулировании воды скорости выпадения взвеси следует увеличивать на

Слайд 72. Длина отстойника:
где Нср - средняя высота зоны осаждения, м,

принимаемая равной 3—3,5 м;
Vср — расчетная скорость горизонтального движения воды

в начале отстойника, принимаемая равной 6—8, 7—10 и 9—12 мм/с соответственно для вод маломутных, средней мутности и мутных.
2. Длина отстойника:где Нср - средняя высота зоны осаждения, м, принимаемая равной 3—3,5 м;Vср — расчетная скорость

Слайд 83. Ширина отстойника:
77,5:6=12,91. Принимаем 13 секций шириной 6 м.
Резервные

секции не предусматриваются.

3. Ширина отстойника:77,5:6=12,91. Принимаем 13 секций шириной 6 м. Резервные секции не предусматриваются.

Слайд 94. Концентрация взвешенных веществ, поступающих в отстойник:
С = М +

КкДк + 0,25Ц + Ви,
где М — количество взвешенных вещества

исходной воде, г/м³ (принимается равным мутности воды);
Дк — доза коагулянта по безводному продукту, г/м³;
Кк — коэффициент, принимаемый для очищенного сернокислого алюминия — 0,5, для нефелинового коагулянта — 1,2, для хлорного железа  0,7;
Ц — цветность исходной воды, град;
Ви — количество нерастворимых веществ, вводимых с известью, г/м³.
С = 500 + 0,5·50 + 0,25·70 + 0 = 542,5 мг/л.
4. Концентрация взвешенных веществ, поступающих в отстойник:С = М + КкДк + 0,25Ц + Ви,где М —

Слайд 105. Объем зоны накопления и уплотнения осадка:
где Т – время

между чистками отстойника, не менее 12 часов [п.6.70], принято 1

сутки;
n – число секций отстойника;
Мосв — мутность воды, выходящей из отстойника, г/м³, принимаемая от 8 до 15 г/м³;
δ - средняя по всей высоте осадочной части концентрация твердой фазы в осадке, г/м³ в зависимости от мутности воды и продолжительности интервалов между сбросами принимаемая по данным табл. 19;
5. Объем зоны накопления и уплотнения осадка:где Т – время между чистками отстойника, не менее 12 часов

Слайд 11СНиП 2.04.02-84* табл.19

СНиП 2.04.02-84* табл.19

Слайд 12СНиП 2.04.02-84* табл.19
Примечание. При обработке исходной воды коагулянтами совместно с

флокулянтами среднюю концентрацию твердой фазы в осадке надлежит принимать на

25 % больше для маломутных цветных вод и на 15 % — для вод средней мутности.
СНиП 2.04.02-84* табл.19Примечание. При обработке исходной воды коагулянтами совместно с флокулянтами среднюю концентрацию твердой фазы в осадке

Слайд 13Высота зоны накопления и уплотнения осадка:

Высота зоны накопления и уплотнения осадка:

Слайд 14Общая высота отстойника:
Нотс = 3 + 0,35 + 1,5 +

0,3 = 5,15 м



45°
0,3
3,0
0,35
1,5
5,15

Общая высота отстойника:Нотс = 3 + 0,35 + 1,5 + 0,3 = 5,15 м6м3м3м45°0,33,00,351,55,153м

Слайд 156. Расчет трубопроводов для гидравлического удаления осадка.
6.1. Количество воды, сбрасываемой

из отстойника вместе с осадком:
W=1,5 · 105,9 = 158,9 м³.

6. Расчет трубопроводов для гидравлического удаления осадка.6.1. Количество воды, сбрасываемой из отстойника вместе с осадком:W=1,5 · 105,9

Слайд 16СНиП 2.04.02-84*
6.74. Количество воды, сбрасываемой из отстойника вместе с осадком,

следует определять с учетом коэффициента разбавления, принимаемого:
1,5 — при гидравлическом

удалении осадка;
6.71. Для гидравлического удаления осадка следует предусматривать сборную систему из перфорированных труб, обеспечивающую удаление его в течение 20—30 мин.
СНиП 2.04.02-84*6.74. Количество воды, сбрасываемой из отстойника вместе с осадком, следует определять с учетом коэффициента разбавления, принимаемого:1,5

Слайд 176.2. Секундный расход воды на 1 секцию при времени сброса

осадка 20минут:
6.3. Секундный расход воды на 1 трубопровод:

6.2. Секундный расход воды на 1 секцию при времени сброса осадка 20минут:6.3. Секундный расход воды на 1

Слайд 186.4. Диаметр трубопровода при скорости 1 м/с [п.6.71]:
6.5. Принимаем диаметр

отверстия dотв=25 мм [п.6.71]. Тогда площадь 1 отверстия:
45°
45°
≥25мм

6.4. Диаметр трубопровода при скорости 1 м/с [п.6.71]:6.5. Принимаем диаметр отверстия dотв=25 мм [п.6.71]. Тогда площадь 1

Слайд 19СНиП 2.04.02-84*
6.71.
Дно отстойника между трубами сборной системы осадка надлежит

принимать плоским или призматическим с углом наклона граней 45°.
Расстояние между

осями труб следует принимать не более 3 м — при призматическом днище и 2 м — при плоском.
Скорость движения осадка в конце труб надлежит принимать не менее 1 м/с; в отверстиях — 1,5—2 м/с; диаметр отверстий — не менее 25 мм, расстояние между отверстиями — 300—500 мм.
Отверстия следует располагать в шахматном порядке вниз под углом 45° к оси трубы.
Отношение суммарной площади отверстий к площади сечения труб надлежит принимать равным 0,5—0,7.
СНиП 2.04.02-84*6.71. Дно отстойника между трубами сборной системы осадка надлежит принимать плоским или призматическим с углом наклона

Слайд 206.6. Площадь всех отверстий при скорости 1,5 - 2 м/с

[п.6.71]:
6.7. Количество отверстий:
Принимаем 90 шт.

6.6. Площадь всех отверстий при скорости 1,5 - 2 м/с [п.6.71]:6.7. Количество отверстий:Принимаем 90 шт.

Слайд 216.8. Расстояние между отверстиями: L:n=50:90=0,55 м. (Требование СНиП 300-500 мм).
6.9.

Отношение суммарной площади отверстий к площади сечения трубы:

6.8. Расстояние между отверстиями: L:n=50:90=0,55 м. (Требование СНиП 300-500 мм).6.9. Отношение суммарной площади отверстий к площади сечения

Слайд 22СНиП 2.04.02-84*
6.75. Сбор осветленной воды следует предусматривать системой горизонтально расположенных

дырчатых труб или желобов с затопленными отверстиями или треугольными водосливами,

расположенными на участке 2/3 длины отстойника, считая от задней торцевой стенки, или на всю длину отстойника при оснащении его тонкослойными блоками.
Скорость движения осветленной воды в конце желобов и труб следует принимать 0,6— 0,8 м/с, в отверстиях — 1 м/с.
Верх желоба с затопленными отверстиями должен быть на 10 см выше максимального уровня воды в отстойнике, заглубление трубы под уровень воды необходимо определять гидравлическим расчетом.
СНиП 2.04.02-84*6.75. Сбор осветленной воды следует предусматривать системой горизонтально расположенных дырчатых труб или желобов с затопленными отверстиями

Слайд 23СНиП 2.04.02-84*
Отверстия в желобе следует располагать на 5—8 см выше

дна желоба, в трубах — горизонтально по оси. Диаметр отверстий

должен быть не менее 25 мм.
Излив воды из желобов и труб в сборный карман должен быть свободным (незатопленным).
Расстояние между осями желобов или труб должно быть не менее 3 м.

СНиП 2.04.02-84*Отверстия в желобе следует располагать на 5—8 см выше дна желоба, в трубах — горизонтально по

Слайд 241
2
1
2
- Зона осаждения
- Зона накопления и уплотнения осадка
В
Н
L
V
U0
7.

Расчет системы сбора осветленной воды.
2/3L
≥3м


1212 - Зона осаждения - Зона накопления и уплотнения осадкаВНLVU07. Расчет системы сбора осветленной воды. 2/3L≥3мbжhж

Слайд 257.1. Расход воды на каждый желоб:
7.2. Ширина желоба:
bж = 0,9

· Q0,41ж = 0,9 · 0,0690,4 = 0,31 м
Площадь поперечного

сечения желоба:
7.1. Расход воды на каждый желоб:7.2. Ширина желоба:bж = 0,9 · Q0,41ж = 0,9 · 0,0690,4 =

Слайд 267.4. Глубина воды в желобе:

7.4. Глубина воды в желобе:

Слайд 27Камера хлопьеобразования
Размер КХО принимаем по типовой ячейке 9х6 м.
1. Скорость

движения воды в КХО:

Камера хлопьеобразованияРазмер КХО принимаем по типовой ячейке 9х6 м.1. Скорость движения воды в КХО:

Слайд 282. Высота воды в КХО принимается равной высоте отстойника с

учетом потерь напора 0,1 м:
Нкхо = 3 + 0,35 +

1,5 + 0,1 = 4,95 м
3. Время пребывания воды в камере реакции:
2. Высота воды в КХО принимается равной высоте отстойника с учетом потерь напора 0,1 м:Нкхо = 3

Слайд 294. Расчет системы распределения воды.

4. Расчет системы распределения воды.

Слайд 30СНиП 2.04.02-84*
6.57. Распределение воды по площади камеры хлопьеобразования со взвешенным

осадком следует предусматривать с помощью напорных перфорированных труб с отверстиями,

направленными вниз под углом 45°. Расстояние между перфорированными трубами следует принимать 2 м, от стенки камеры — 1 м.
Потери напора в перфорированных распределительных трубах надлежит определять согласно п. 6.86.
Скорость движения воды в начале распределительных труб следует принимать 0,5— 0,6 м/с, площадь отверстий 30—40 % площади сечения распределительной трубы, диаметр отверстий — не менее 25 мм.
СНиП 2.04.02-84*6.57. Распределение воды по площади камеры хлопьеобразования со взвешенным осадком следует предусматривать с помощью напорных перфорированных

Слайд 314.1. Расход воды на 1 трубопровод:
4.2. При скорости 0,5 м/с

диаметр трубопровода:

4.1. Расход воды на 1 трубопровод:4.2. При скорости 0,5 м/с диаметр трубопровода:

Слайд 324.3. Принимаем диаметр отверстия dотв=25 мм [п.6.57]. Тогда площадь 1

отверстия:
4.4. Площадь всех отверстий (40%) [п.6.57]:

4.3. Принимаем диаметр отверстия dотв=25 мм [п.6.57]. Тогда площадь 1 отверстия:4.4. Площадь всех отверстий (40%) [п.6.57]:

Слайд 334.5. Количество отверстий:
Принимаем 78 шт.
4.6. Расстояние между отверстиями: L:n=9:78=0,115 м.

4.5. Количество отверстий:Принимаем 78 шт.4.6. Расстояние между отверстиями: L:n=9:78=0,115 м.

Слайд 34СНиП 2.04.02-84*
6.58. Отвод воды из камер хлопьеобразования в отстойники надлежит

предусматривать при скорости движения воды не более 0,1 м/с для

мутных вод и 0,05 м/с для цветных вод. На входе воды в отстойник следует устанавливать подвесную перегородку, погруженную на 1/4 высоты отстойника. Скорость движения воды между стенкой и перегородкой должна быть не более 0,03 м/с.
СНиП 2.04.02-84*6.58. Отвод воды из камер хлопьеобразования в отстойники надлежит предусматривать при скорости движения воды не более

Слайд 35Разрез 1-1
КХ
ГО
¼Нотс
0,05-0,1м/с
0,03м/с


Разрез 1-1КХГО¼Нотс0,05-0,1м/с0,03м/сhвℓ

Слайд 365. Отвод воды из КХО в отстойник предусматривается через затопленный

водослив. Верх стенки водослива располагается ниже уровня воды в камере

на величину:

5. Отвод воды из КХО в отстойник предусматривается через затопленный водослив. Верх стенки водослива располагается ниже уровня

Слайд 376. Расстояние между полупогружной перегородкой и стенкой:

6. Расстояние между полупогружной перегородкой и стенкой:

Обратная связь

Если не удалось найти и скачать доклад-презентацию, Вы можете заказать его на нашем сайте. Мы постараемся найти нужный Вам материал и отправим по электронной почте. Не стесняйтесь обращаться к нам, если у вас возникли вопросы или пожелания:

Email: Нажмите что бы посмотреть 

Что такое TheSlide.ru?

Это сайт презентации, докладов, проектов в PowerPoint. Здесь удобно  хранить и делиться своими презентациями с другими пользователями.


Для правообладателей

Яндекс.Метрика