Слайд 1Расчет горизонтального отстойника и камеры хлопьеобразования
Слайд 2Исходные данные
Дано: Qполн = 154 500 м³/сут = 6437,5 м³/ч=1788,2л/с=1.7882
м³/с, М=500 мг/л (воды мутные — св. 250 до 1500
мг/л [п.6.9] ), Ц = 70°, Дк=50 мг/л.
Рассчитать горизонтальный отстойник и КХО со слоем взвешенного осадка.
Слайд 31
2
1
2
- Зона осаждения
- Зона накопления и уплотнения осадка
В
Н
L
V
U0
Слайд 4Площадь отстойника в плане:
где α – коэффициент объемного использования отстойника,
1,3 [п.6.67];
q – расчетный расход воды, 6437,5 м³/ч;
U0 – скорость
выпадения взвеси, 0,6 мм/с [табл.18];
Слайд 6СНиП 2.04.02-84* табл.18
Примечания: 1. В случае применения флокулянтов при коагулировании
воды скорости выпадения взвеси следует увеличивать на 15—20 %.
2. Нижние
пределы u0 указаны для хозяйственно-питьевых водопроводов.
Слайд 72. Длина отстойника:
где Нср - средняя высота зоны осаждения, м,
принимаемая равной 3—3,5 м;
Vср — расчетная скорость горизонтального движения воды
в начале отстойника, принимаемая равной 6—8, 7—10 и 9—12 мм/с соответственно для вод маломутных, средней мутности и мутных.
Слайд 83. Ширина отстойника:
77,5:6=12,91. Принимаем 13 секций шириной 6 м.
Резервные
секции не предусматриваются.
Слайд 94. Концентрация взвешенных веществ, поступающих в отстойник:
С = М +
КкДк + 0,25Ц + Ви,
где М — количество взвешенных вещества
исходной воде, г/м³ (принимается равным мутности воды);
Дк — доза коагулянта по безводному продукту, г/м³;
Кк — коэффициент, принимаемый для очищенного сернокислого алюминия — 0,5, для нефелинового коагулянта — 1,2, для хлорного железа 0,7;
Ц — цветность исходной воды, град;
Ви — количество нерастворимых веществ, вводимых с известью, г/м³.
С = 500 + 0,5·50 + 0,25·70 + 0 = 542,5 мг/л.
Слайд 105. Объем зоны накопления и уплотнения осадка:
где Т – время
между чистками отстойника, не менее 12 часов [п.6.70], принято 1
сутки;
n – число секций отстойника;
Мосв — мутность воды, выходящей из отстойника, г/м³, принимаемая от 8 до 15 г/м³;
δ - средняя по всей высоте осадочной части концентрация твердой фазы в осадке, г/м³ в зависимости от мутности воды и продолжительности интервалов между сбросами принимаемая по данным табл. 19;
Слайд 12СНиП 2.04.02-84* табл.19
Примечание. При обработке исходной воды коагулянтами совместно с
флокулянтами среднюю концентрацию твердой фазы в осадке надлежит принимать на
25 % больше для маломутных цветных вод и на 15 % — для вод средней мутности.
Слайд 13Высота зоны накопления и уплотнения осадка:
Слайд 14Общая высота отстойника:
Нотс = 3 + 0,35 + 1,5 +
0,3 = 5,15 м
6м
3м
3м
45°
0,3
3,0
0,35
1,5
5,15
3м
Слайд 156. Расчет трубопроводов для гидравлического удаления осадка.
6.1. Количество воды, сбрасываемой
из отстойника вместе с осадком:
W=1,5 · 105,9 = 158,9 м³.
Слайд 16СНиП 2.04.02-84*
6.74. Количество воды, сбрасываемой из отстойника вместе с осадком,
следует определять с учетом коэффициента разбавления, принимаемого:
1,5 — при гидравлическом
удалении осадка;
6.71. Для гидравлического удаления осадка следует предусматривать сборную систему из перфорированных труб, обеспечивающую удаление его в течение 20—30 мин.
Слайд 176.2. Секундный расход воды на 1 секцию при времени сброса
осадка 20минут:
6.3. Секундный расход воды на 1 трубопровод:
Слайд 186.4. Диаметр трубопровода при скорости 1 м/с [п.6.71]:
6.5. Принимаем диаметр
отверстия dотв=25 мм [п.6.71]. Тогда площадь 1 отверстия:
45°
45°
≥25мм
Слайд 19СНиП 2.04.02-84*
6.71.
Дно отстойника между трубами сборной системы осадка надлежит
принимать плоским или призматическим с углом наклона граней 45°.
Расстояние между
осями труб следует принимать не более 3 м — при призматическом днище и 2 м — при плоском.
Скорость движения осадка в конце труб надлежит принимать не менее 1 м/с; в отверстиях — 1,5—2 м/с; диаметр отверстий — не менее 25 мм, расстояние между отверстиями — 300—500 мм.
Отверстия следует располагать в шахматном порядке вниз под углом 45° к оси трубы.
Отношение суммарной площади отверстий к площади сечения труб надлежит принимать равным 0,5—0,7.
Слайд 206.6. Площадь всех отверстий при скорости 1,5 - 2 м/с
[п.6.71]:
6.7. Количество отверстий:
Принимаем 90 шт.
Слайд 216.8. Расстояние между отверстиями: L:n=50:90=0,55 м. (Требование СНиП 300-500 мм).
6.9.
Отношение суммарной площади отверстий к площади сечения трубы:
Слайд 22СНиП 2.04.02-84*
6.75. Сбор осветленной воды следует предусматривать системой горизонтально расположенных
дырчатых труб или желобов с затопленными отверстиями или треугольными водосливами,
расположенными на участке 2/3 длины отстойника, считая от задней торцевой стенки, или на всю длину отстойника при оснащении его тонкослойными блоками.
Скорость движения осветленной воды в конце желобов и труб следует принимать 0,6— 0,8 м/с, в отверстиях — 1 м/с.
Верх желоба с затопленными отверстиями должен быть на 10 см выше максимального уровня воды в отстойнике, заглубление трубы под уровень воды необходимо определять гидравлическим расчетом.
Слайд 23СНиП 2.04.02-84*
Отверстия в желобе следует располагать на 5—8 см выше
дна желоба, в трубах — горизонтально по оси. Диаметр отверстий
должен быть не менее 25 мм.
Излив воды из желобов и труб в сборный карман должен быть свободным (незатопленным).
Расстояние между осями желобов или труб должно быть не менее 3 м.
Слайд 241
2
1
2
- Зона осаждения
- Зона накопления и уплотнения осадка
В
Н
L
V
U0
7.
Расчет системы сбора осветленной воды.
2/3L
≥3м
bж
hж
Слайд 257.1. Расход воды на каждый желоб:
7.2. Ширина желоба:
bж = 0,9
· Q0,41ж = 0,9 · 0,0690,4 = 0,31 м
Площадь поперечного
сечения желоба:
Слайд 27Камера хлопьеобразования
Размер КХО принимаем по типовой ячейке 9х6 м.
1. Скорость
движения воды в КХО:
Слайд 282. Высота воды в КХО принимается равной высоте отстойника с
учетом потерь напора 0,1 м:
Нкхо = 3 + 0,35 +
1,5 + 0,1 = 4,95 м
3. Время пребывания воды в камере реакции:
Слайд 294. Расчет системы распределения воды.
Слайд 30СНиП 2.04.02-84*
6.57. Распределение воды по площади камеры хлопьеобразования со взвешенным
осадком следует предусматривать с помощью напорных перфорированных труб с отверстиями,
направленными вниз под углом 45°. Расстояние между перфорированными трубами следует принимать 2 м, от стенки камеры — 1 м.
Потери напора в перфорированных распределительных трубах надлежит определять согласно п. 6.86.
Скорость движения воды в начале распределительных труб следует принимать 0,5— 0,6 м/с, площадь отверстий 30—40 % площади сечения распределительной трубы, диаметр отверстий — не менее 25 мм.
Слайд 314.1. Расход воды на 1 трубопровод:
4.2. При скорости 0,5 м/с
диаметр трубопровода:
Слайд 324.3. Принимаем диаметр отверстия dотв=25 мм [п.6.57]. Тогда площадь 1
отверстия:
4.4. Площадь всех отверстий (40%) [п.6.57]:
Слайд 334.5. Количество отверстий:
Принимаем 78 шт.
4.6. Расстояние между отверстиями: L:n=9:78=0,115 м.
Слайд 34СНиП 2.04.02-84*
6.58. Отвод воды из камер хлопьеобразования в отстойники надлежит
предусматривать при скорости движения воды не более 0,1 м/с для
мутных вод и 0,05 м/с для цветных вод. На входе воды в отстойник следует устанавливать подвесную перегородку, погруженную на 1/4 высоты отстойника. Скорость движения воды между стенкой и перегородкой должна быть не более 0,03 м/с.
Слайд 35Разрез 1-1
КХ
ГО
¼Нотс
0,05-0,1м/с
0,03м/с
hв
ℓ
Слайд 365. Отвод воды из КХО в отстойник предусматривается через затопленный
водослив. Верх стенки водослива располагается ниже уровня воды в камере
на величину:
Слайд 376. Расстояние между полупогружной перегородкой и стенкой: