Классификация конструкционных сталей по содержанию углерода
низкоуглеродистые
(С до 0,25 %)
Ст.3, Сталь 20
среднеуглеродистые
(С = 0,26 – 0,45 %)
Сталь 35
высокоуглеродистые
(С более 0,45 %)
Сталь 45
Классификация сталей по содержанию легирующих элементов
низколегированные
(содерж. легир.
элементов до 5 %)
12ХМ, 10ХСНД
среднелегированные
(содерж. легир.
элементов 5 – 10 %)
14ХГ2САФД
высоколегированные
(содерж. легир.
элементов более 10%)
12Х13
Классификация сталей по степени раскисления
кипящие «кп»
плавка стали сопровождается без достаточного количества раскислителей
спокойные «сп»
cтали, раскисленные добавками SI и Mn
полуспокойные «пс»
cтали, занимающие промежуточное положение
Углеродистые стали обыкновенного качества согласно ГОСТ 380 – 2005 разделяют на три группы:
группа А – сталь поставляется по механическим свойствам;
группа Б – сталь поставляется по химическим свойствам;
группа В – сталь поставляется по механическим и химическим свойствам (наиболее дорогостоящие стали).
Обладают
хорошей
свариваемостью
плохая
свариваемость
СТБ EН 1990-2007 ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
ТКП EN 1993-1-1-2009 Еврокод 3 ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Часть 1-1. Общие правила и правила для зданий
ТКП EN 1993-1-8-2009 Еврокод 3 ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ .
Часть 1-8. Расчет соединений
Допускаемые напряжения в швах машиностроительных конструкций устанавливаются в зависимости от допускаемых напряжений основного металла. Это положение позволяет проектировать сварные соединения, равнопрочные основному металлу
Сварные соединения сталей, выполненные дуговой сваркой , по определению допускаемых напряжений делятся на две группы. К первой группе относятся швы низкоуглеродистых сталей обычного качества и низколегированных, у которых механические свойства швов и зоны термического влияния соответствуют свойствам основного металла.
Ко второй группе относятся швы сталей со специальными свойствами (высокопрочные, коррозионно-стойкие), у которых свойства швов или металла околошовной зоны ниже свойств основного металла. Для швов этой группы сталей допускаемые напряжения назначаются на основе специально проведенных экспериментов в условиях, соответствующих работе проектируемой сварной конструкции.
где Rnom – номинальное значение показателей материала (в качестве номанального сопротивления принимают минимальный предел текучести или предел прочности σВ).;
γ- частный коэффициент безопасности по материалу
т - коэффициента условий работы (m = 0,9- для сжатых балок и элементов ферм)
При статических нагрузках, как правило, допускаемые напряжения назначаются в зависимости от предела текучести σт и определяются соотношением
Номинальные допускаемые напряжения для углеродистой стали, не зависящие от расчетного ресурса
Площадь продольного сечения шва : Aw =L*а
a - толщина шва;
L – эффективная длина шва;
За эффективную длину сварного шва принимают длину шва с полноразмерной эффективной высотой a.
Ее можно принять равной полной длине шва за вычетом его двойной эффективной высоты a. Снижение эффективной длины сварного шва не требуется, при условии обеспечения полноразмерности сварного шва по всей его длине, включая начало и конец шва.
- нормальное напряжение, действующее в критической площади сечения
где К- катет сварного шва; β – коэффициент, зависящий от способа сварки
Площадь сварного шва: Aw=βKL
Исходя из вышесказанного, основная расчетная формула для проверки прочности одностороннего углового шва (выполняемого без полного проплавления) имеет вид:
Концентрация напряжений в зоне стыкового шва может быть связана с рядом причин:
при наличии выпуклости шва появляется концентрация напряжений, что связано с искривлением силовых линий. Зоны шва, граничащие с основным металлом, испытывают концентрацию напряжений;
источником концентрации напряжений в стыковом шве может быть смещение кромок (депланация) стыкуемых элементов ;
концентрация напряжений может быть вызвана местным изгибом стыкового соединения от неравномерной кристаллизации шва.
При качественном технологическом процессе и рациональном очертании стыкового шва концентрация напряжений является минимальной. В других типах сварных соединений этого достичь не удается.
Напряжения в лобовых швах концентрируются в плоскости АD, проходящей через корень шва (точка А), положение этой плоскости зависит от направления приложения нагрузки.
При соединении деталей фланговыми швами касательные напряжения по длине швов распределены неравномерно ( при длине шва более 50К, необходимо учитывать неравномерность распределения напряжений в расчете).
Характер изменения напряжений по времени бывает различным: как синусоидальным (рис. 4.2, а—г), так и другой формы .(рис. 4.2, д, е)
Коэффициент амплитуды цикла (характеристика цикла):
r = σmin/σmax
- для симметричного цикла r = -1; для отнулевого цикла r =0
Среднее напряжение цикла σm = (σmin+σmax) / 2
Амплитудное напряжение цикла σa = (σmin-σmax) / 2
На диаграмме прочности металла в зависимости от числа циклов нагружения 2 отрезка: наклонный и горизонтальный. Горизонтальная прямая соответствует пределу выносливости (усталости) σr.
Предел выносливости - это напряжение, при котором материал не разрушается при достаточно большом числе циклов.Число циклов, при котором определяется предел усталости называется БАЗОЙ ИСПЫТАНИЙ NБ = 2е6 – 1е7 – для стальных образцов.
Причины возникновения собственных напряжений и деформаций в СК
Виды деформаций металла:
1. Температурные деформации εα, вызванные изменением размера частиц тела при изменении температуры (деформации, возникающие в процессе структурных превращений, также относят к температурным). Величина температурных деформаций зависит от коэффициента линейного расширения металла и изменения температуры.
Различают 5 основных видов деформаций и перемещений в зоне сварных соединений.
Равномерные по толщине продольные пластические деформации εх пл.ост., создающие так называемую фиктивную усадочную силу Рус, создающую сжимающие напряжения σсж и вызывающую продольное укорочение по длине пластины Δпр:
Рус часто определяют экспериментально.
Для стыковых соединений из низкоуглеродистых и низколегированных сталей , а также тавровых соединений с односторонним швом
При сварке легированных сталей из-за структурных превращений Рус может оказаться растягивающей.
Для тавровых соединений с двухсторонним швом
3. Неравномерные по толщине поперечные пластические деформации , образующие угловое перемещение β в зоне сварного соединения. Неравномерные но толщине поперечные пластические деформации вызывают поворот одной части пластины относительно другой на угол β.
При проплавлении пластины или выполнении углового шва угол β зависит от отношения H/s( (глубины проплавления / толщине пластины).
Перемещения при сварке стыковых соединений
Сварка стыкового соединения может производиться без прихваток как с зазором между пластинами, так и без него.
В общем случае в процессе сварки пластин с зазором возникает одновременно несколько видов перемещений:
Изгиб от неравномерного нагрева по ширине. Изгиб приводит к раскрыванию сварочного зазора.
Сокращение зоны термического влияния при остывании в поперечном направлении приводит к поступательному сближению пластин и их повороту, которые вызывают закрытие зазора
Перемещения, вызываемые изменением объема металла при его структурных превращениях в процессе сварки. Они могут как открывать, так и закрывать зазор при сварке.
Сочетание трех перечисленных выше видов перемещений может создавать самые разнообразные изменения зазора в процессе сварки.
Перемещения в конструкциях балочного типа
После сварки продольного шва возникают усадочная сила Рус которая создает укорочение балки и момент от силы Рус на плече е1, относительно центра тяжести сечения, который вызывает изгиб балки.
Закручивание поясов возникает вследствие неодновременной поперечной усадки углового шва по его длине. Например, шов 1 по мере его заварки закручивает верхний пояс, а шов 2—нижний, так как швов 3 и 4 пока нет, а есть лишь прихватка. Швы 3 и 4 не могут вызвать такое же противоположное закручивание в противоположном направлении из-за жесткости швов 1 и 2. Сварка в кондукторах или жесткие прихватки устраняют этот дефект.
Мероприятия, выполняемые до сварки
Мероприятия, выполняемые в процессе сварки
Мероприятия, выполняемые после сварки
6) Пластическое деформирование отдельных участков сварного соединения
5) Термомеханическая правка сварных конструкций
7) Термическая обработка сварных конструкций
2) Выбор рационального типа сварных соединений и мест расположения сварных швов
1.3 Жесткое закрепление конструкции . Точки закрепления деталей рекомендуется располагать на расстоянии 5-10 толщин детали. При меньшем расстоянии возможно образование холодных трещин. Усилие, необходимое для жесткого закрепления, приближенно оценить по выражению
3) Рациональная последовательность выполнения сварных швов
Последовательность выполнения сварных швов должна быть такой, чтобы деформации от сварки последующего шва, компенсировали деформации от предыдущих швов, а также ранее выполненные швы не должны препятствовать свободному протеканию деформаций, возникающих при сварке последующего шва.
Сварку параллельных швов выполнять в противоположных направлениях
При сварке тонколистового металла в районе действия напряжений сжатия может произойти потеря устойчивости и образуется хлопун.
При сварке поперечных стыков балки для того чтобы обеспечить свободное протекание поперечной усадки поясные швы на участке длиной 800-1000 мм оставляют не сваренными. В первую очередь производят сварку стыковых швов поясов балки 1 и 2, затем стыковой шов стенки 3. Швы 4 сваривают в последнюю очередь.
К методам регулирования тепловложения можно отнести «метод теплового домкрата» - перед сваркой нагревают участки детали, окружающие ремонтируемый участок или путем нагрева перед сваркой специально установленных распорных элементов
При ремонте поврежденных участков путем установки заплат для предотвращения появления трещин рекомендуется перед ремонтом нагревать угловые зоны отверстия, в котором располагается заплатка
К наиболее сложным для исправления сварочным деформациям относятся деформации потери местной устойчивости, когда тонкостенный элемент выпучивается (хлопун).
Для устранения избытка площади поверхности используется метод «нагрева пятачками». Элемент, потерявший устойчивость , нагревают отдельными зонами так, чтобы произошла усадка металла. Размер зон нагрева составляет 30-40 мм., располагаются они вразброс.
Снятие остаточных сварочных напряжений осуществляется с помощью ультразвуковых колебаний и вибраций на низких частотах. Низкочастотная виброобработка снижает напряжения и стабилизирует геометрические размеры сварной конструкции. Она проводится с помощью специального комплекса упрочняющей виброобработки. Ультразвуковая обработка снижает концентрации напряжений нагрузки в сварном соединении; выгодно перераспределяет остаточные сварочные напряжения в сварном шве и околошовной зоне; улучшает структуру металла и стабилизирует ее.
Технологический комплекс «Шмель 1» предназначен для упрочняющей обработки сварных соединений металлоконструкций методом поверхностного пластического деформирования материала на ультразвуковой частоте
Если не удалось найти и скачать доклад-презентацию, Вы можете заказать его на нашем сайте. Мы постараемся найти нужный Вам материал и отправим по электронной почте. Не стесняйтесь обращаться к нам, если у вас возникли вопросы или пожелания:
Email: Нажмите что бы посмотреть