Тема 4

режимы работы холодных ловушек. Разработка встроенных в бак реактора холодных

ловушек. Расчетные методы оптимизации холодных ловушек. Отмывка оборудования от натрия.

стендах, так и на промышленных установках нашли:
Фильтрация  удержание

специальными фильтрами при прокачке теплоносителя через них взвешенной (дисперсной) фазы примеси или её соединения, присутствующих в теплоносителе, или образующихся в результате кристаллизации из пересыщенного раствора при охлаждении теплоносителя ХФЛ
Сорбция:
Химическая - взаимодействие примеси или её соединения со специальными реагентами, геттерами контактирующими с теплоносителем
Физическая- соединения не образуются – холодные ловушки
Дистилляция
Отстаивание

сил, действующих на осаждающуюся (всплывающую) частицу, имеет место соотношение для

скорости их движения относительно среды
w = (4/3 |т - | g d/ ( ))1/2,
где d – диаметр частицы;
g – ускорение свободного падения;
т,  – плотности материала частиц и жидкости;
 – коэффициент сопротивления среды, зависящий от режима обтекания частицы. Режим обтекания характеризуется числом Рейнольдса Re = wd/, где  – вязкость жидкости.
При ламинарном обтекании частицы жидкостью (Re < 1)  = 24/Re, имеет место закон Стокса. На отрезке 1  Re  2 величина  также рассчитывается по закону Стокса.
Промежуточный режим обтекания соответствует изменению числа Рейнольдса 2< Re < 500, в этом случае используется эмпирическая зависимость Аллена  = 18,5/Re0,6.
Скорость осаждения или всплытия частиц в жидкости рассчитывается также с использованием полуэмпирической зависимости Тодеса и Розенбаума
w = (/d) Ar(18+0,61Ar)-1,
где Ar = g |т - | d3/(2) – критерий Архимеда.
Очевидно, что при т >  частицы тонут, а при т <  всплывают.

Отстаивание

теплоносителе: 1 – по Стоксу; 2 – формула Аллена; 3 –

формула Тодеса

фильтр (1ф, 2ф, 3ф) и на свободную поверхность свинца в

бассейне (1, 2, 3) для различных расходов свинца через фильтр:
1 – 0,2 %; 2 – 0,5 %; 3 – 1 % от основного расхода
эффективность фильтра – 60 %, производительность источника взвеси 500 кг/год

Поток частиц, удерживаемых фильтром,
Рf =  Сp Gf

Фильтрация

корпус;
4 – крыльчатка;
5 – упор;
6 – шпилька;

7 – фольга; 8 – фольга рифлёная (цирконий);
9 – лист облицовочный

Привес циркония на единицу поверхности в зависимости от температуры и времени
ΔG/S = Аexp(-В/Т)τn=Кτn
А, В и n – константы

Для протравленного циркония дуговой плавки: А=200, B=10279, n=0.353

Изменение концентрации кислорода в натрии в течение времени

Методы очистки натрия от примесей

Сорбция

графит гранулированный в насыпке;
4 – труба входная;
5 – демпфер

(предварительный фильтр);
6 – фильтр металлокерамический; 7 – труба выходная

Методы очистки натрия от примесей

Сорбция

в котором в результате охлаждения теплоносителя образуется пересыщенный раствор примеси.

В результате происходит кристаллизация её как на неподвижных поверхностях массообмена, так и на взвесях в потоке теплоносителя.

элементов
Система перезарядки
Картриджи (выемные части)
Дублирование системы охлаждения
ХЛ вне бака
Встроенные ХЛ
Комбинированная система

(встроенные)
1 ХЛ крупногабаритная + 2 ХЛ ограниченной емкости
стационарная с заменяемыми картриджами

Устройство, принцип действия и режимы работы холодных ловушек

бак реактора
Нештатные режимы
Эксплуатационный
режим
первичная очистка
аварийные загрязнения
(случайные)
Крупногабаритные
5-10 м3
Ограниченной емкости
(200-500 л)

- Фильтр - ловушка
2 - Уровнемер
3 - Механизм перегрузки
4 -

Перегрузочная машина

насос
3 - Автономный теплообменник
4 - Промежуточный теплообменник
5 - ИК контроля

энергетического уровня мощности
6 - ИК контроля подкритического состояния

1 – корпус ловушки;
2 – подводящий канал;
3 –

фильтр;
4 – отстойник;
5 – зона охлаждения

натрия РУ БН-600 (a) и БН-350 (b)
1 – центральная

труба;
2 – внешний канал рекуператора;
3 – воздушная теплоизоляция;
4 – фильтр;
5 – перепускные трубы;
6 – кольцевой канал (второй вход натрия);
7 – труба воздушного охлаждения;
8 – рубашка охлаждения;
9 – конус для увеличения входной скорости;
10 – змеевики охлаждения

ХЛ
JО=Gл·β·(Свх-Свых)
lg Сs = A – B/T, ppm

параметрами и характеристиками:
–        тепловая мощность;
–        минимальная концентрация примесей, обеспечиваемая ХЛ;
–       

коэффициент удержания примесей () в ХЛ;
–        производительность;
–        емкость по примесям;
–        ресурс работы;
–        конструктивные особенности;
–        регенерируемость.

Основные режимы ХЛ:
–        механической очистки;
–        номинальный;
–        стояночный (в горячем резерве);
–        пусковой (выход из стояночного режима).

учетом уровня загрязнения теплоносителя примесями:
–        номинальный, т. е. соответствующий требованиям,

предъявляемым к теплоносителю по соответствующим нормативным документам с учетом источников примесей, которые неизбежны при работе установки, станции;
–        повышенный (температура забивания пробкового индикатора (ТЗ ПИ)  180-200С), когда работа на номинальной мощности уже не допускается;
–        высокий (ТЗ ПИ  220-230С), когда необходимо менять тепловой режим работы рекуператора ХЛ и требуется очистка теплоносителя на сниженной мощности;
–        аварийный (ТЗ ПИ ). Требуются специальные приемы и схемы для очистки натрия.

источника примесей, [кг/с];
С‘ – растворимость примеси в натрии при температуре

выхода из ловушки;

С0 – концентрация на входе в холодную ловушку;

QЛ -расход натрия через ХЛ;

β – коэффициент удержания примесей в ХЛ;
τ – время очистки.

Изменение концентрации примесей в теплоносителе во время очистки его ХЛ, работающей с расходом Qл, при коэффициенте удержания примесей β с исходной концентрацией примесей Сo до концентрации C(τ) при наличии источника примесей интенсивностью Qi, описывается уравнением:

Устройство, принцип действия и режимы работы холодных ловушек

dC/d = -  QЛ (С – С’)/M + Qi/M

массы натрия (m) от загрязнений при идеальном перемешивании теплоносителя определяется

формулой:
 = (m/βG)ln[(C0 – Cл)/(Cк - Сл)],
где G – расход натрия через ловушку,
β – коэффициент удержания примесей в ловушке,
C0, Ск – соответственно, начальная и конечная концентрация кислорода в натрии,
Сл – концентрация насыщения натрия кислородом при выходной температуре ловушки.
Время очистки от температуры насыщения t1 до t2 определяется разностью (t2)- (t1). При использовании нескольких ловушек время очистки уменьшается обратно пропорционально их числу.

действия и режимы работы холодных ловушек

к решению проблемы.
2. Создание 3-х мерной математической модели массопереноса примесей

в ХЛ.
3. Экспериментальное определение констант, характеризующих массоперенос в ХЛ.
4. Проведение расчетов для конкретных моделей ХЛ.
5. Верификация расчетных данных на экспериментальных моделях.
6. Корректировка математической модели и расчетной программы.
7. Проведение оптимизационных расчетов. Определение параметров рабочей ХЛ.
8. Испытания полномасштабного макета встроенной ХЛ.

2 – полость, заполненная аргоном; 3 – дроссель электомагнитный; 4

– рабочая полость ХФЛ встроенной; 5 – рекуператор; 6 – подогреватель; 7 – насос электромагнитный; 8 – расходомер электромагнитный; 9 – защита биологическая; 10 – трубопровод подвода загрязненного натрия в рекуператор; 11 – трубопровод отвода очищенного натрия из рекуператора; 12 – трубопровод байпаса очищенного натрия из рабочей полости; 13 – гермовводы; 14 – клеммные коробки или штепсельные разъемы; 15 – электрические коммуникации.

м3/час;
температура натрия на входе – 175 оС;
температура аргона

на входе – 35 оС;
давление аргона – 1.5 МПа

полость поз. 3; рекуператор поз. 4; трубы подвода поз. 5 и отвода натрия

поз. 6; труба байпаса рекуператора поз. 7 с размещенными на них регулирующими электромагнитными дросселями поз. 8, расходомерами поз. 9 и средствами измерений; днище поз. 10; фильтр поз. 11; труба центральная поз. 12; подогреватель поз. 13; насос электромагнитный поз. 14; канал газового охлаждения поз. 15; труба газовая входная поз. 16; труба газовая выходная поз 17; днище эллиптическое поз. 18, коллектор газовый раздающий поз. 19 и сборный поз. 20.

холодных ловушек

связи со сложностью протекающих процессов до настоящего времени не создано.

Эти обстоятельства не позволяют спроектировать оптимальную холодную ловушку заданной производительности без предварительных экспериментальных исследований на моделях, соизмеримых по размерам с создаваемым образцом.
Решение указанной проблемы может быть получено с использованием многомерного математического моделирования процессов внутри ловушки.

Расчетные методы оптимизации холодных ловушек

2 – подводящий канал;
3 – фильтр;
4 – отстойник;

5 – зона охлаждения

Варьируемые параметры
Соотношение диаметра и длины внутренней полости ХЛ
Соотношение длин зон фильтра, отстойника и окончательного охлаждения
Величина заглубления выпускной трубы
Скорость выхода натрия в ловушку
Распределение зон охлаждения по высоте ловушки
Внутренние образования и змеевики

зон: отстойника, окончательного охлаждения и фильтрования.
a) – распределение оксида

натрия по длине ловушки,
суммарное количество оксида в ловушке:
1 - 111 кг;
2 - 63 кг;
3 - 14 кг;
б) – схема разрезки ловушки и места пробоотбора

насыщения кислорода в натрии
 cs = 106,2571-2444,5/Т, ppm
Расчетные методы оптимизации

холодных ловушек

учета влияния источников и стоков частиц
τk - период коагуляции
Расчетные методы

оптимизации холодных ловушек

Если имеет место только
броуновская диффузия

Концентрация насыщения кислорода в натрии
 cs = 106,2571-2444,5/Т, ppm

Для описания процессов очистки натрия в холодной ловушке использована система

уравнений несжимаемой многокомпонентной среды в цилиндрической системе координат, включающая в себя уравнения гидродинамики в приближении Буссинеска, уравнения сохранения и переноса тепловой энергии, уравнения физико-химической кинетики примесей, уравнения сохранения и переноса компонентов многокомпонентной среды. Решение системы уравнений осуществляется специально разработанным конечно-разностным методом, основанном на численном методе решения уравнений гидродинамики и теплообмена многокомпонентной среды.

Расчетные методы оптимизации холодных ловушек

системе координат

U,V,W- проекции (компоненты) вектора скорости среды в цилиндрической системе

координат

концентрация компонента n примеси; U - радиальная компонента вектора скорости;

V – азимутальная компонента вектора скорости; W- аксиальная компонента вектора скорости; Dn – коэффициент диффузии компонента n, равный сумме коэффициентов молекулярной и турбулентной диффузии; - компонента вектора скорости расслоения в вертикальном направлении (относительного движения) компонента n примеси в натрии; Jnp – источник компонента n, образующегося из компонента p примеси

ловушек

Распределение поверхностных отложений примеси за 5 часов накопления: 1 – кристаллизация

из раствора на внутренней вертикальной поверхности корпуса рабочей полости;
2 – кристаллизация из раствора на внешней вертикальной поверхности подводящей трубки;
3 – отложение дисперсной фазы на внутренней вертикальной поверхности корпуса рабочей полости

Расчетные методы оптимизации холодных ловушек

рабочей полости
Отложения через 240 суток процесса, полное забивание проходного сечения

рабочей полости

Расчёты выполнялись для следующих исходных данных:
температура загрязненного натрия на входе – 410 С;
температура охлаждающего натрия на входе – 120 С;
концентрация примеси на входе – 30 млн–1;
расход натрия через рекуператор равен расходу натрия через байпас – 0,00057 м3/с;
расход охлаждающего натрия через змеевик равен расходу натрия через боковой щелевой теплообменник – 0,003 м3/с:
твёрдые отложения предполагаются состоящими из 40 % оксида и 60 % натрия по объёму отложений.

Расчетные методы оптимизации холодных ловушек

расчета осаждения примеси в холодной ловушке решается совокупность нестационарных уравнений

переноса в пространстве ловушки трех фаз (компонент) и температуры.
Фаза 1 – теплоноситель (натрий), фаза 2 – растворенная в теплоносителе примесь, фаза 3 – кристаллизовавшаяся примесь.
Приняты следующие локальные условия для фазовых переходов:
– фаза 2 распадается в фазу 3, если концентрация фазы 2 превышает локальную предельную (функция температуры). Скорость процесса определяется постоянной времени, задаваемой в исходных данных;
– фаза 3 распадается в фазу 1 вблизи твердых поверхностей с заданной интенсивностью (скорость осаждения). Это моделирование процесса осаждения примеси на стенках;
– фаза 3 может распадаться в фазу 2, если концентрация фазы 2 ниже локальной предельной (растворение кристаллизовавшейся примеси) – процесс медленный по сравнению с распадом фазы 2 в фазу 3.

Расчетные методы оптимизации холодных ловушек

и концентрации кристаллизовавшейся примеси (справа).
с газовым охлаждением
с натриевым охлаждением
Расчетные

методы оптимизации холодных ловушек

отложений примеси высоте ловушки.
Слева – ХЛ с газовым охлаждением,

справа – с натриевым охлаждением.
Подтверждена более высокая емкость по оксиду натрия ХЛ с натриевым охлаждением .

задачи: в него включены современные методы решения уравнений Навье-Стокса, усредненные

по Рейнольдсу (URANS) – SIMPLE, PIMPLE и PISO, имеются как стационарные решатели, так и решатели переходных процессов; для сжимаемых и несжимаемых сред, в том числе с моделью пористого тела, для сопряженного теплообмена и с учетом сил плавучести.
Для получения картины распределения концентрации примесей в ХЛ массообменная и теплогидравлическая задачи просчитываются в два этапа. На первом рассчитываются поля ключевых параметров потока теплоносителя: скорости, температуры и давления. Результаты этого расчета используются на следующем этапе – расчете переноса примесей во внутренней полости аппарата.
Для определения температурных полей, полей скоростей и давления производится теплогидравлической расчет в двумерной гексагональной сетке модифицированным стационарным решателем buoyantSimpleFoam – mcfBuyantFoam. В него были включены теплофизические свойства жидких металлов. В исходный решатель заложено влияние сил плавучести на гидродинамику потока.
Расчет транспортировки примесей в полости ловушки производился с помощью переписанного решателя transportFoam с диффузионно-конвективным уравнением переноса концентрации следующего вида:

где С – концентрация, кг/кг;
D – коэффициент диффузии, м2/с;
υ – скорость, м/с;
t – время, с.

Моделирование процессов тепломассопереноса в ХЛ с помощью пакета OpenFOAM.

Расчетные методы оптимизации холодных ловушек

растворённого Na2O в объёме ловушки, млн–1
Расчетные методы оптимизации холодных ловушек

рабочей полости ХФЛ с использованием кода TURBFLOW (Щербаков С.И.)
диаметр

внутренней полости ловушки 0,86 м
высота отстойника до 1,45 м
длина внутренней полости ловушки без фильтра 3,25 м
объём рабочей полости ловушки до фильтра 1,8 м3
расход очищаемого натрия через ловушку 1,5 кг/с

Расчет осаждения примесей в ХФЛ с использованием кода MASKA (Кумаев В.Я.)

Оценка потоков примесей на поверхность ХФЛ с использованием кода OpenFOAM (Варсеев Е.В.)

Сделан вывод о целесообразности доработки встроенной в бак реактора ХФЛ с натриевой системой охлаждения, как варианта для технического проекта реактора.

Расчетные методы оптимизации холодных ловушек

натрия через ХЛ, и поэтому – значительное увеличение времени очистки

натрия до требуемого уровня его чистоты.
2) Необходимость многократной замены ХЛ для обеспечения работы установки из-за недостаточной ёмкости ВСО по примесям вследствие жёстких ограничений на размеры и количество ХЛ.
3) Наличие сложной системы газового охлаждения и необходимость постоянного поддержания ловушки в режиме охлаждения. Неработающая ХЛ должна поддерживаться при температуре 120-150 °С, так как длительное пребывание отсеченной ХЛ при температуре окружающего её натрия (tNa ≥ 410°С) приведёт к усиленной коррозии элементов внутри ХЛ.
4) Возможность выхода загрязненного примесями натрия в бак реактора из перегретой ХЛ, образования газообразного водорода и выхода его в бак реактора.
5) Поскольку нет отечественного прототипа ВХЛ, должна быть научно обоснована и разработана по существу новая конструкция холодной ловушки и необходимые для её работы узлы:
– рекуператор (по крайней мере, для номинального режима очистки);
– собственный электромагнитный насос;
– расходомер;
– тепловая изоляция от окружающего ловушку натрия.

Расчетные методы оптимизации холодных ловушек

NaHT  NaЖ+1/2Н2Г Na2OT+NaHT  NaOHЖ+2NaЖ Na2OT+1/2H2Г  NaOHЖ+NaЖ

холодных ловушек
Показана возможность использования холодных ловушек для очистки натрия

от нелетучих форм углерода при 3-10 кратной прокачке натрия через холодную ловушку. Очистка натрия от летучих форм углерода оказывается малоэффективной.

перевод их в экологически приемлемые формы.
После проведения регенерации ХЛ

каустическая фаза удаляется в специальный контейнер, а металлическая (после охлаждения ее до 120-150С) – в контур ЯЭУ.
Содержание контейнера растворяется паром, а затем водой , и полученный раствор сливается в хранилище радиоактивных водных отходов.
В ХЛ остатки натрия нейтрализуются паром (водой).
Жидкие радиоактивные отходы связываются в геоцементный камень, либо остекловываются.

приемы)
удаление остатков натрия из оборудования;
защита натрия от окисления при

вскрытии контуров;
уничтожение отходов;
утилизация отработавшего теплоносителя.
методы отмывки
парогазовый;
спиртовой и водноспиртовой;
водовакуумный метод;
вакуумная отгонка;
отмывка водяным туманом.

отходов: парогазовый; спиртовой и водноспиртовой; водовакуумный метод; вакуумная отгонка; отмывка

водяным туманом.
Парогазовый способ позволяет снизить скорость реакции натрия с водой регулированием содержания пара в газовой смеси азот – пар в пределах от 5 до 60%. Безопасность проведения операций обеспечивается контролем за содержанием водорода и кислорода в отмывочной шахте, предварительным разогревом оборудования до t=110–130оС (для предотвращения конденсации пара), постоянным удалением продуктов реакции и образующегося водорода из зоны реакции. Данный метод применяется для отмывки крупногабаритного оборудования.
Метод отмывки мелкодисперсной водой (водяным туманом) был разработан для снижения коррозионного воздействия на конструкционные материалы. Форсунки, используемые при производстве водяного тумана, были рассчитаны и сконструированы исходя из требований дисперсности капель, формы факела и расходных характеристик. Важной особенностью этого метода является отсутствие коррозионного повреждения материала оборудования ввиду того, что отмывка производится при низких температурах.
При водовакуумной отмывке, предложенной и разработанной в ОКБМ, процесс ведется при непрерывном удалении вакуумированием продуктов взаимодействия натрия с водой. Безопасность процесса обеспечивается соблюдением режима, при котором температура и давление не должны превышать следующих значений: при отмывке водой t<25oC, P<250 Па; при отмывке туманом t<25oC, P<2 КПа; при паровой отмывке t<100oC, P<45 КПа.
Для отмывки сложного и тонкостенного оборудования, склонного к повреждаемости, разработаны технологии спиртовой отмывки от остатков натрия, при этом применяются различные виды спиртов: этиловый, метиловый, этанолы, гликоли, целлозольвы и пр. Реакционная способность натрия по отношению к спиртам уменьшается в порядке от первичных к вторичным, а также с увеличением числа атомов углерода: метанол>этанол>1 пропанол>2 пропанол и т.д. Спиртовой отмывке в основном подвергаются отработавшие тепловыделяющие сборки, не потерявшие своей герметичности. Этот метод отмывки ТВС этиловым спиртом внедрен на всех отечественных реакторах. Негерметичные сборки очищаются расплавленным свинцом.
Очистка оборудования и контуров вакуумной дистилляцией обладает рядом преимуществ по сравнению с другими способами: гарантия безопасности (отсутствие выделения водорода); уменьшение количества сопутствующих отходов. Процесс вакуумной дистилляции ведется при температуре 400–450оС и вакууме 30–40 Па. Этот способ применяется для предварительной очистки сложного и разветвленного оборудования, имеющего карманы, недренируемые участки и т.д. Например, с помощью вакуумной дистилляции был очищен первый контур реактора БР-10 в 1980 году.

отработавшего теплоносителя применяют различные методы утилизации. В ФЭИ исследовались следующие

процессы для перевода отходов натрия в пожаробезопасное состояние: метод амальгамирования; жидкофазный метод; метод газофазного окисления; метод твердофазного окисления.
Метод амальгамирования основан на реакции металла со ртутью и образование амальгамы типа Na-Hg2, растворением ее в воде с выделением щелочи и водорода.
Жидкофазный метод переработки отходов заключается в растворении диспергированного на шлаке натрия в щелочном растворе. Концентрированная щелочь в дальнейшем преобразуется в шлакощелочной цементный камень, пригодный для захоронения.
Газофазный метод переработки отходов натрия основан на процессе окисления диспергированного на соде или шлаке натрия при температуре 300–350оС. Образующийся сухой порошок окислов при добавлении воды преобразуется в геоцементный камень, пригодный для захоронения.
Твердофазный метод переработки отходов основан на окислении натрия оксидами элементов, содержащихся в шлаке металлургического производства. Реакция идет при температуре ~450оС; конечный продукт переработки представляет собой камнеподобное соединение, пригодное для длительного захоронения. Преимущества данного способа: отсутствие выделения водорода и меньшее увеличение конечного продукта по сравнению с вышеприведенными тремя методами. Этот метод отработан на лабораторных образцах и предполагается использовать для утилизации радиоактивных отходов натрия при выводе из эксплуатации реактора БР-10.

применяется для снижения остаточного -фона после отмывки его от остатков

натрия. Исследования показали, что основной вклад в мощность дозы дают следующие элементы: Cs-137, Mn-54, Co-60. Глубина их проникновения в металл может доходить до 50 мкм, но основная активность заключена в слое ~20 мкм.
На основе исследований были подобраны наиболее эффективные рецептуры и режимы дезактивации, внедренные на действующих реакторах. Применяется обычно двухступенчатая процедура дезактивации: выдержка в щелочном окислительном растворе, изменяющая характер защитной пленки нержавеющей стали; выдержка в растворах кислот, обеспечивающая удаление необходимого поверхностного слоя стали.
Наиболее эффективной оказалась, по результатам проведенных исследований, следующая рецептура:
0,5% KMnO4 + 1% NaOH t=95oC, =1,5 час,
1% Na2 ЭДТА(Этилендиаминтетрауксусная кислота) + 0,5% H2C4O3 t=95oC, =4 час.
На БН-600 используют несколько иную рецептуру (вторая процедура включает смесь щавелевой кислоты с перекисью водорода). При дезактивации добиваются снижения -фона в 200-300 раз.

В ФОРМУ, ПРИГОДНУЮ ДЛЯ ТРАНСПОРТИРОВАНИЯ, ХРАНЕНИЯ И ЗАХОРОНЕНИЯ
ИММОБИЛИЗАЦИЯ – ПЕРЕВОД

РАДИОАКТИВНЫХ ОТХОДОВ В ТВЕРДУЮ ФОРМУ, УМЕНЬШАЮЩУЮ ВОЗМОЖНОСТЬ МИГРАЦИИ ИЛИ РАССЕИВАНИЯ РАДИОНУКЛИДОВ ВО ВРЕМЯ ХРАНЕНИЯ, ТРАНСПОРТИРОВАНИЯ ИЛИ ЗАХОРОНЕНИЯ
МАТРИЦА – НЕРАДИОАКТИВНЫЙ МАТЕРИАЛ, ИСПОЛЬЗУЕМЫЙ ДЛЯ И ММОБИЛИЗАЦИИ РАДИОАКТИВНЫХ ОТХОДОВ В МОНОЛИТНОЙ СТРУКТУРЕ
ПЕРЕРАБОТКА РАО Na В ЩЕЛОЧНОЙ РАСТВОР (РАО ЩР) ИЛИ КАРБОНАТ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ИНЖЕКТИРОВАНИЯ РАСПЛАВА НАТРИЯ В ЩЕЛОЧНОЙ РАСТВОР С ПОЛУЧЕНИЕМ РАСТВОРА ЩЕЛОЧИ (NaOH), КРИСТАЛЛОГИДРАТА (NaOH·nH2O) ИЛИ КАРБОНАТА (Na2CO3)
2Na + H2O = 2NaOH + H2
2Na + H2O + CO2 = Na2CO3 + H2
Образование цементной матрицы: NaOH + Al2O3SiO2 = (Na,K,Cs)2OAl2O3(2-4)SiO2nH2О
Аналоги породообразующих щелочных гидроалюмосиликатных минералов

Через 3 года, независимо от условий хранения, вещественный состав гидроалюмосиликатов становится близким к анальциму

формирования нерастворимых, твердых форм, которые останутся устойчивыми в течение многих

тысяч лет. В основном в качестве среды для размещения HLW выбирается боросиликатное стекло. Стабильная сохранность стекла с античных времен на протяжении тысячелетий подтверждает мысль о пригодности боросиликатного стекла в качестве материала для такой матрицы.
Этот технологический процесс, называемый остекловыванием, также был применен для отходов низкого уровня активности, там, где тому соответствовали тип отходов или уровень экономики.
Наиболее высокоактивные отходы образуются в жидкой форме после  переработки отработанного топлива. Чтобы внедрить эти отходы в стеклянную матрицу, их первоначально прокаливают (высушивают), переводя в твердую форму. В таком виде их затем добавляют в расплавленное стекло, находящееся в нержавеющем контейнере, и охлаждают, создавая твердую матрицу. Контейнеры затем закрываются сваркой и готовятся для хранения и окончательного удаления.

Обращение с РАО

принятый МАГАТЭ в 2007 году

storage at Cadarache
What happened ?
Chemical reaction of sodium and water

was heard in a sodium storage building, 5 minutes later a sodium fire occurred
What was the situation ?
Part of the sodium wastes were put in metallic drum with no tightness
The drums were let there during a long time with no control
What was the explanation ?
There was a slow water infiltration at the roof of the building
The water infiltration allowed water on the lid of some metallic drums
The water infiltrates in the drums producing sodium/water reaction, then heat then begin a sodium fire

Area where the sodium fire happen

transferred
What happened ?
In a transfer of NaK from an experimental

device into a bottle an important reaction occured in the bottle producing hydrogen and heat
What was the situation ?
The transfer was made by overpressure in a new bottle
The new bottle was not controled
What was the explanation ?
The new bottle was tested in pressure with water
The drying of the bottle was not good
When NaK came into the bottle it reacts with residual water

Type of bottle

NaK transfer operation